Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych
połączeń naro\
nych w ramach portalowych
Ten dokument dostarcza informacje na temat metod projektowania naro\
nych połączeń
doczołowych rygla ze słupem. Zawiera on klika uproszczeń pozwalających na ułatwiających
wykonywanie obliczeń.
Spis treści
1. Model obliczeniowy 2
2. Oznaczenia 4
3. Projektowanie spoin 5
4. Nośność rozciąganych szeregów śrub 7
5. Oszacowanie nośności strefy ściskanej 12
6. Środnik słupa ścinany 14
7. Ściskany środnik rygla 15
8. Rozkład sił w szeregach śrub 15
9. Uwzględnienie wpływu ścinania 19
10. Zakres stosowania 20
11. Podstawy 21
Aneks A 22
Protokół jakości 23
Informacje ramowe 24
Strona 1
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
1. Model obliczeniowy
1.1 Sztywność
Zgodnie z to ż5.2.2.1(1) EN 1993-1-8, połączenia ze względu na sztywność obrotową mogą
być sklasyfikowane jako: sztywne, podatne (pół-sztywne) i nominalnie przegubowe przez
porównanie sztywności początkowej z wartościami granicznymi. Kryteria klasyfikacji podano
w ż5.2.2.5 EN 1993-1-8. Sztywność początkową połączeń których elementy wykonano z
kształtowników o przekroju dwuteowym mo\
na wyznaczyć zgodnie z ż6.3.1 EN 1993-1-8.
1.2 Nośność
1.2.1 Model obliczeniowy
Nośność połączenia ze względu na zginanie Mj,Rd, i ścinanie Vj,Rd, zale\
y od poszczególnych
składników połączenia: śrub, pasów i środnika słupa i rygla, nośności spoin łączących rygiel z
blachą czołową (Rys 1.1. ż6.1.3 i Tab. 6.1 EN 1993-1-8).
9
9 4 4
6 6
VEd VEd
A A
3
3
M M
j,Ed j,Ed
1 1
2 2
B B
5 5
8 8
C C
7 7
10 10
(a) Wpuszczona blacha czołowa (b) Wystająca blacha czołowa
Oznaczenia:
1. Słup 3. Rygiel 5. Spoina 7. Blacha czołowa 9. śebra w strefie rozciąganej
pachwinowa
2. Skos 4. Spoina 8. Śruby ścinane 10. śebro w strefie ściskanej
pachwinowa środnika
pasów 6. Śruby
A. Strefa rozciągana B. Strefa ścinana C. Strefa ściskana
Rys 1.1 Naro\
ne połączenie doczołowe rygla ze słupem
W niektórych krajach śruby znajdujące się w strefie rozciąganej i ściskanej traktowane są jak
jedna grupa śrub, dlatego śruby dodatkowe (oznaczone * na Rys.1) mogą być wymagane ze
względów konstrukcyjnych według Tab. 3.3 EN 1993-1-8. W innych krajach śruby te są
traktowane jak nale\
ące do dwóch ró\
nych grup i dodatkowe łączniki nie są potrzebne.
Strona 2
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
Zgodnie z EN 1993-1-8 ż6.2.7.2, gdy zidentyfikowano podstawowe komponenty (składniki)
połączenia, a nośność połączenia mo\
e być wyznaczona według wzoru:
M = Ftr,Rd
j,Rd r
Łh
r
gdzie:
Ftr,Rd jest wytrzymałością na rozciąganie r-tego rzędu śrub,
hr jest odległością od r-tego rzędu śrub do środka ściskania; mo\
na przyjąć \
e środek
ściskania znajduje się w środku pasa ściskanego skosu wzmacniającego
r jest numerem rzędu śrub.
Nośność połączenia jest zachowana, gdy spełniony jest warunek:
M
j,Ed
d"1,0
M
j,Rd
Procedurę pozwalającą określić nośność połączenia przedstawiono w Tab. 1.1.
Tab. 1.1 Procedura pozwalająca na określenie Ftr,Rd i nośności połączenia
Tok postępowania
1. Wyznaczenie nośności na rozciąganie śrub
Ft,Rd(row)
znajdujących się w strefie rozciąganej
2. Wyznaczenie nośności na ściskanie w strefie
Fc,Rd
ściskanej
Vwp,Rd
3. Wyznaczenie nośności na ścinanie środnika słupa
4. Wyznaczenie efektywnej nośności na rozciąganie
Ftr,Rd
ka\
dego rzędu śrub
M = Ftr,Rd
j,Rd "hr
5. Sprawdzenie nośności połączenia na zginanie
r
6. Sprawdzenie nośności połączenia na ścinanie VEd d" VRd
1.2.2 Uproszczenia
W tym NCCI w celu uproszczenia obliczeń przyjęto kilka zało\
eń upraszczających, dających
wyniki po stronie bezpiecznej:
Stosując pełną procedurę obliczeniową, nośność połączenia powinna być wyznaczana
biorąc pod uwagę poszczególne rzędy śrub jak i rozpatrując nośność grupy rzędów śrub
(przyjmuje się wartość minimalną z powy\
szych). W przedstawionej procedurze przyjęto
uproszczenie, \
e tylko poszczególne rzędy śrub będą brane pod uwagę.
Długość efektywną T-stubów przyjmuje się jako wartość minimalną z długości
efektywnych aby uniknąć superpozycji sąsiednich stref, co przedstawiono w Rozdziale
4.1 dokumentu.
Strona 3
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
Bazując na ż6.2.2(2) EN 1993-1-8 strefy rozciągana i ścinana w połączeniu traktowane
są oddzielnie. Przyjęto, \
e śruby w strefie rozciąganej są jedynie rozciągane (nie są
ścinane). Podobnie przyjęto, \
e śruby w strefie ścinanej podlegają ścinaniu (nie są
rozciągane).
W ż4 of EN 1993-1-8 przedstawiono zasady projektowania spoin pachwinowych.
Wymiarowanie spoin przeprowadza się zazwyczaj po sprawdzeniu nośności połączenia.
Ten NCCI przedstawia proste zasady określania nośności spoin. Dotyczy to przypadku
spoin projektowanych na pełną nośność pasa belki. Inne metody projektowania spoin
podano w Aneksie A tego dokumentu.
2. Oznaczenia
b h
c c
ec
IPE 500
b
ep
t
ep IPE 450
w ep e
e e
x
1 x
d1
d d
2 2
p p
q
p p
p p
h
ep
a
p
2
p p3
3
IPE 450
d d3
3
epl
e
pl
3000
Rys 2.1 Okapowe połączenie doczołowe rygla ze słupem: Oznaczenia
a grubość spoiny pachwinowej;
Afb pole przekroju poprzecznego pasa rygla
bp szerokość blachy czołowej
d1 odległość od wierzchu rozciąganego pasa rygla do krawędzi blachy czołowej
d2 odległość pomiędzy pierwszym i drugim rzędem śrub znajdującego się po stronie
rozciąganej połączenia
d3 odległość pomiędzy spodem pasa dolnego skosu i pierwszym rzędem śrub po stronie
ściskanej połączenia
e1 pionowa odległość pomiędzy krawędzią słupa i pierwszym rzędem śrub po stronie
rozciąganej połączenia
ec pozioma odległość pomiędzy krawędzią słupa i osią śrub
ep pozioma odległość pomiędzy krawędzią blachy czołowej i osią śrub
epl odległość pomiędzy spodem pasa skosu i krawędzią blachy czołowej
Strona 4
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
ex pionowa odległość pomiędzy krawędzią blachy czołowej i pierwszym rzędem śrub
po stronie ściskanej połączenia
fub granica wytrzymałości stali śrub
fu,b granica wytrzymałości stali rygla
fu,c granica wytrzymałości stali słupa
fu,h granica wytrzymałości stali skosu
fu,p granica wytrzymałości stali blachy czołowej
fy,b granica plastyczności stali rygla
fy,c granica plastyczności stali słupa
fy,h granica plastyczności stali skosu
fy,p granica plastyczności stali blachy czołowej
hc wysokość słupa
hp wysokość blachy czołowej
m odległość od osi śruby do środnika, pomniejszona o 20% wymiaru spoiny rygla lub
słupa
ns liczba śrub ścinanych
nt liczba szeregów śrub rozciąganych
p odległość pomiędzy rzędami śrub w strefie rozciąganej połączenia
p2 odległość pomiędzy ostatnim rzędem śrub w rozciąganej części połączenia a
pierwszym rzędem śrub w strefie ścinanej
p3 odległość pomiędzy rzędami śrub w strefie ścinanej połączenia
r numer szeregu śrub; numeracja rozpoczyna się od szeregu śrub najbardziej odległego
od środka strefy ściskanej
w pozioma odległość osi śrub
tfb grubość pasa rygla
tfc grubość pasa słupa
tp grubość blachy czołowej
twb grubość środnika rygla
twc grubość środnika słupa
3. Projektowanie spoin
3.1 Spoiny rozciąganego pasa rygla do blachy czołowej
W przypadku łączenia blachy czołowej z rozciąganym pasem rygla stosuje się zazwyczaj
spoiny o nośności pasa rygla. Jest to spełnione, gdy zachowany jest warunek:
fy �ł �ł
�ł �ł
�ł �ł�ł �wł �ł
a e" tfb�ł �ł�ł M2 �ł
ł
fu 2
�ł M0 łł
�ł łł
Strona 5
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
gdzie:
fy granica plastyczności stali rygla
fu nominalna granica wytrzymałości blachy czołowej lub rygla
�w współczynnik korekcyjny Tab. 4.1 EN 1993-1-8
gdzie łM0 = 1,0 i łM2 = 1,25:
a e" 0,46�"tfb gdy belka wykonana ze stali klasy S235
a e" 0,48�"tfb gdy belka wykonana ze stali klasy S275
a e" 0,55�"tfb gdy belka wykonana ze stali klasy S355
Dodatkowe metody obliczeń zawarto w Aneksie A do niniejszego NCCI.
3.2 Spoiny środnika rygla do blachy czołowej
Spoina pachwinowa łącząca rozciąganą część rygla z blachą czołową, powinna być
zaprojektowana jako spoina o pełnej nośności. Zaleca się stosowanie takich spoin na całym
środniku. Grubość spoiny mo\
na wyznaczyć według wzoru:
fy �ł �ł
�ł �ł
�ł �ł�ł �wł �ł
a e" twb�ł �ł�ł M2 �ł
ł
fu 2
�ł M0 łł
�ł łł
gdzie:
fy granica plastyczności stali rygla
fu nominalna granica wytrzymałości blachy czołowej lub rygla
�w współczynnik korekcyjny Tab. 4.1 EN 1993-1-8
gdzie łM0 = 1,0 i łM2 = 1,25
a e" 0,46�"twb gdy belka wykonana ze stali klasy S235
a e" 0,48�"twb gdy belka wykonana ze stali klasy S275
a e" 0,55�"twb gdy belka wykonana ze stali klasy S355
3.3 Spoiny ściskanego pasa rygla do blachy czołowej
Je\
eli pas ściskany ma prawidłowo obcięty koniec, następujące minimalne grubości spoin są
zalecane:
5 mm w przypadku spoin pachwinowych lub
4 mm w przypadku spoin pachwinowych, gdy grubość pasa belki nie przekracza 12 mm.
Strona 6
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
W innych przypadkach, spoiny muszą być projektowane tak aby mogły przenieść całą siłę
ściskającą przypadającą na pas skosu.
4. Nośność rozciąganych szeregów śrub
Uwaga: W normie EN 1993-1-8 symbol Ft,Rd stosuje się zarówno do oznaczenia
wytrzymałości na rozciąganie rzędu śrub jak i pojedynczej śruby. W tym dokumencie symbol
Ft,Rd(row) jest stosowany w przypadku oznaczania nośności szeregu śrub.
Dla ka\
dego rzędu śrub, nośność na rozciąganie wyznacza się zgodnie z
EN 1993-1-8 ż6.2.7.2 (6):
Ft,Rd(row) = min(Ft,fc,Rd; Ft,wc,Rd; Ft,ep,Rd; Ft,wb,Rd)
Tab. 4.1 Składniki połączenia wpływające na nośność szeregu śrub
Składnik Nr Rozdziału
Ft,fc,Rd
Pas słupa - zginany 4.1
Ft,wc,Rd
Środnik słupa  rozciągany (w kierunku poprzecznym) 4.2
Ft,ep,Rd
Blacha czołowa - zginana 4.3
Ft,wb,Rd
Środnik rygla - rozciągany 4.4
Nośność ka\
dego rzędu śrub na rozciąganie Ft,Rd(row) powinna być wyznaczana w sposób
sekwencyjny, zaczynając od rzędu śrub najbardziej odległego od środka strefy ściskanej (rząd
śrub nr 1), a następnie rząd nr 2 i tak a\
do ostatniego rzędu śrub, poło\
onego najbli\
ej środka
strefy ściskanej (Rys. 4.1). Przyjmuje się, \
e środek strefy ściskanej jest linią przechodzącą
przez środek pasa kształtownika z którego wykonany jest skos w połączeniu.
Strona 7
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
r =1
r =1
r =2
r =2
r =3
r =3
r =4
(a) Wpuszczona blacha czołowa (b) Wystająca blacha czołowa
Rys 4.1 Numeracja rzędów śrub
W celu uproszczenia obliczeń przyjmuje się, \
e nośność ka\
dego rzędu śrub na rozciąganie
wyznacza się przy "niezachodzeniu" T-stubów reprezentujących kolejne rzędy na siebie.
To uproszczenie prowadzi do rezultatów, \
e przy zało\
eniu, \
e długość efektywna T-stubów
!eff jest odpowiednio określona, patrz SX031.
Nośność efektywna na rozciąganie Ftr,Rd ka\
dego rzędu śrub mo\
e być mniejsza ni\
nośność
na rozciąganie Ft,Rd(row).
4.1 Zginany pas słupa
Nośność obliczeniowa i model zniszczenia zginanego, nieusztywnionego pasa słupa (razem
ze śrubami) jest wyznaczana jako nośność ekwiwalentnych T-stubów.
Ft,fc,Rd = min (FT,1,Rd, FT,2,Rd, FT,3,Rd); biorąc pod uwagę siły podwa\
ające (efekt dz
wigni) i
związane z tym trzy modele zniszczenia (tab. 4.2) lub Tab. 6.2 EN 1993-1-8 ż6.2.4:
Tab. 4.2 Nośność obliczeniowa i modele zniszczenia
Model zniszczenia Nośność obliczeniowa
4 M
pl,1,Rd
Model 1 Uplastycznienie pasa słupa
FT,1,Rd =
m
2 Mpl,2,Rd + n Ft,Rd
"
Model 2 Zniszczenie śrub i uplastycznienie pasa słupa
FT,2,Rd =
m + n
Model 3 Zniszczenie śrub FT,3,Rd = Ft,Rd
"
Strona 8
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
gdzie:
0,9 fub As
Ft,Rd = jest nośnością na rozciąganie śrub.
ł
M2
= 2Ft,Rd dla dwóch śrub w rzędzie
"Ft,Rd
M = 0,25 tfc2 fy /ł
pl,1,Rd "leff,1 M0
M = 0,25 tfc2 fy /ł
pl,2,Rd "leff,2 M0
n = emin ale n d" 1,25m , patrz Rys. 6.2 EN 1993-1-8
mo\
e być określone zgodnie z Rys. 6.2, Rys. 6.9 i Tab. 6.4 (w przypadku słupów
"leff
nieu\
ebrowanych) lub Tab. 6.5 (w przypadku słupów u\
ebrowanych) of EN 1993-1-8.
Alternatywnie, uproszczone podejście przedstawione powy\
ej mo\
e być zastosowane
W przypadku pojedynczego szeregu śrub, mo\
na stosować następujące uproszczenia:
= = Leff jak pokazano na Rys. 4.2
"leff,1 "leff,2
is wynosi w przypadku modelu 1
"leff,1 "leff
is wynosi w przypadku modelu 2
"leff,2 "leff
Metoda ta bazuje na zało\
eniu, \
e długość efektywna jest ograniczona przez maksymalną
odległość pomiędzy szeregami śrub, co przedstawiono na Rys. 4.2 i Tab. 4.3.
Strona 9
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
L
eff
Row 1
L
eff
Row 2
Row 3
L =p L =p
eff eff
(a)
L
eff
Row 1
Row 2
Row 3
Row 4
L
eff
L =p
eff
L =p
eff
(b)
Rys 4.2 Długość efektywna T-stubów (ba) wystająca blacha czołowa (a)wpuszczona blacha
czołowa.
Strona 10
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
Tab. 4.3 Długość efektywna dla ka\
dego rzędu śrub
Końcowy rząd śrub Wewnętrzny rząd śrub
znajdujący się obok \
ebra
znajdujący się obok \
ebra
usztywniającego (słupy
usztywniającego (słupy
Wewnętrzny
Końcowy rząd śrub
usztywnione) lub poni\
ej
rząd śrub usztywnione) lub
rozciąganego pasa rygla
zewnętrzny rząd śrub przy
pasie rozciąganym rygla
2Ąm 2Ąm
ąm
Ąm + 2e1
Ąm + p
e1 +ąm -(2m + 0,625e)
0,5 +ąm -(2m + 0,625e)
2Ąm
2Ąmx
Ąm + 2e1
2Ąm
Ąmx + 2w
4m +1,25e
4m +1,25e
Ąmx + 2e
p
2m + 0,625e + 0,5 p
4mx +1,25ex
e1+ 0,5 p
e + 2mx + 0,625ex
0,5bp
0,5w + 2mx + 0,625ex
4.2 Środnik słupa rozciągany w kierunku poprzecznym
Nośność środnika słupa ze względu na rozciąganie w kierunku poprzecznym wyznacza się
zgodnie z EN 1993-1-8 ż6.2.6.3 :
� beff,t,wc twc fy,wc
Ft,wc,Rd =
ł
M0
gdzie:
1
� = jest współczynnikiem redukcyjnym uwzględniającym
1+1,3(beff,c,wc twc / Avc)2
wpływ ścinania środnika słupa.
Avc jest polem powierzchni czynnym przy ścinaniu, według EN 1993-1-1 ż6.2.6(3). W
przypadku profili dwuteowych pole to mo\
na w przybli\
eniu wyznaczyć jako
hw tw .
beff,t,wc = leff , patrz Rozdział 4.1
4.3 Zginana blacha czołowa
Nośność obliczeniową i model zniszczenia zginanej blachy czołowej (razem z rozciąganymi
śrubami) wyznacza się według metod przedstawionych w Rozdziale 4.1 dotyczącym
zginanego pasa słupa i przy wykorzystaniu Tab. 6.6 zamiast Tab. 6.4 EN 1993-1-8.
Ft,ep,Rd = min(FT,1,Rd; FT,2,Rd; FT,3,Rd )
Strona 11
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
4.4 Rozciągany środnik rygla
Nośność nieusztywnionego, rozciąganego środnika rygla wyznacza się zgodnie z EN 1993-1-
8 ż6.2.6.8 według wzoru:
beff,t,wb twb fy,wb
Ft,wb,Rd =
ł
M0
gdzie:
beff,t,wc = leff , patrz 4.1
5. Oszacowanie nośności strefy ściskanej
Nośność obliczeniową strefy ściskanej wyznacza się według wzoru:
Fc,Rd = min(Fc,wc,Rd; Fc,fh,Rd)
Dla Fc,wc,Rd i Fc,fh,Rd patrz Rozdział 5.1 i 5.2. Dodatkowo nale\
y sprawdzić:
Fc,Ed d" Fc,Rd
Ze względu na fakt, \
e skosy w ramach portalowych są dość długie, nośność strefy ściskanej
powinna być rozwa\
ana jako suma nośności rozciąganych szeregów śrub:
Fc,Ed =
"Ft,Rd(row)
Tab. 5.1 Składniki połączenia wpływające na nośność strefy ściskanej
Składnik Rozdział
Fc,wc,Rd
Ściskany środnik słupa 5.1
Fc,fh,Rd
Ściskany pas i środnik skosu 5.2
5.1 Środnik słupa ściskany w kierunku poprzecznym
5.1.1 Wymagania dla \
eber w strefie ściskanej
śebra usztywniające powinny być stosowane gdy środnik słupa nie jest w stanie przenieść sił
ściskających. Zabezpieczają one równie\
środnik słupa przed lokalnym wyboczeniem.
śebra poprawiają tak\
e stateczność słupa, zwłaszcza je\
eli przegub plastyczny mo\
e powstać
w tym miejscu.
W większości przypadków stosowanie \
eber usztywniających w strefie ściskanej słupa jest
wymagane.
Strona 12
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
5.1.2 Środnik słupa z \
ebrem usztywniającym
Nośność obliczeniową usztywnionego środnika słupa obcią\
onego ściskaniem w kierunku
poprzecznym w stosunku do osi słupa wyznacza się zgodnie z ż9.1(3) EN 1993-1-5.
5.1.3 Środnik słupa bez \
ebra usztywniającego
Nośność obliczeniową nieusztywnionego środnika słupa w strefie ściskanej w kierunku
poprzecznym w stosunku do osi słupa wyznacza się zgodnie z EN 1993-1-8, ż6.2.6.2:
� kwcbeff,c,wctwc fy,wc � kwc � beff,c,wc twc fy,wc
�ł �ł
�ł �ł
Fc,wc,Rd = min�ł ;
�ł
ł ł
�ł M0 M1 łł
gdzie:
� jest współczynnikiem redukcyjnym, patrz Rozdział 4.2
beff,c,wc = tfb + 2 2 ap + 5(tfc + s) + sp ; jest efektywną szerokością ściskanego
środnika słupa.
ap jest grubością spoiny pachwinowej.
sp jest długością wyznaczoną przy uwzględnieniu kąta rozchodzenia się obcią\
enia
(45�) ściskającego z pasa skosu (obcią\
enie przekazywane jest przez blachę
czołową). Długość ta wynosi przynajmniej tp , pod warunkiem, \
e długość blachy
czołowej poni\
ej pasa jest wystarczająca.
� jest współczynnikiem redukcyjnym ze względu na wyboczenie środnika:
je\
eli  d" 0,72 to � = 1,0
p
( - 0,2)
p
je\
eli  > 0,72 to � =
p
2

p
gdzie
beff,c,wc dwc fy,wc
 = 0,932 jest smukłością płytową środnika
p
Etwc 2
w przypadku dwuteowych profili walcowanych: dwc = hc - 2(tfc + rc )
w przypadku dwuteowych profili spawanych: dwc = hc - 2(tfc + 2ac )
kwc jest współczynnikiem redukcyjnym uwzględniającym wartość maksymalnych
naprę\
eń ściskających � spowodowanych siłą osiową i momentem
com,Ed
zginającym.
gdy � d" 0,7 fy,wc to kwc = 1,0
com,Ed
gdy � > 0,7 fy,wc to kwc = 1,7 - � fy,wc
com,Ed com,Ed
Strona 13
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
W obliczeniach wstępnych mo\
na przyjąć wartość współczynnika kwc = 1,0 lub kwc = 0,7 .
5.2 Ściskany pas i środnik skosu
Nośność ściskanego pasa i środnika skosu wyznacza się zgodnie z ż6.2.6.7 EN 1993-1-8.
M
c,Rd
Fc,fh,Rd, =
(h - tfh )
h jest wysokością (przy uwzględnieniu wysokości rygla i skosu)
Mc,Rd jest nośnością obliczeniową ze względu na moment zginający przekroju
poprzecznego (belki i skosu), je\
eli zachodzi potrzeba zredukowaną ze względu na
uwzględnienie wpływu ścinania zgodnie z EN 1993-1-1 ż6.2.5. Mc,Rd mo\
e być
wyznaczony przy pominięciu środkowego pasa rozpatrywanego przekroju.
tfh jest grubością pasa skosu.
Je\
eli wysokość przekroju rygiel + skos przekracza 600 mm udział środnika rygla w nośności
na ściskanie powinien być zredukowany o 20%. Oznacza to, \
e je\
eli nośność pasa wynosi
tfbbfb fy,fb wtedy:
tfbbfb fy,fb
Fc,fh,Rd d"
0,8
6. Środnik słupa ścinany
d
Je\
eli smukłość środnika słupa spełnia warunek: d" 69� , nośność nieu\
ebrowanego
tw
środnika słupa na ścinanie wyznacza się zgodnie z ż6.2.6.1 EN 1993-1-8:
0,9 fy,wc Avc
Vwp,Rd =
3ł
M0
gdzie
Avc jest polem powierzchni czynnym przy ścinaniu EN 1993-1-1 ż6.2.6(3) i Rozdział 4.2
NCCI.
Strona 14
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
7. Ściskany środnik rygla
Nośność obliczeniowa i model zniszczenia ściskanego środnika rygla od oddziaływania
skosu, mo\
e być wyznaczona przy wykorzystaniu metod przedstawionych w Rozdziale 5.1
(jak dla środnika słupa przy ściskaniu):
Rys 7.1 Model zniszczenia środnika rygla obcią\
onego siłą ściskającą
� kwcbeff,c,wbtwb fy,wb � kwc � beff,c,wb twb fy,wb
�ł �ł
�ł �ł
Fc,wb,Rd = min�ł ;
�ł
ł ł
�ł M0 M1 łł
Je\
eli nośność środnika rygla jest niewystarczająca, zaleca się stosowanie \
eber
usztywniających.
8. Rozkład sił w szeregach śrub
Nośność ka\
dego rzędu śrub Ft,Rd (Rozdział 4) wyznacza się zaczynając obliczenia od rzędu
górnego, a następnie przeprowadzając obliczenia dla rzędów ni\
szych. Dopuszczalna siła w
ka\
dym szeregu wyznaczana jest na podstawie nośności składników. Szeregi śrub w pobli\
u
miejsc sztywniejszych np.\pas belki lub \
ebro będą miały nośność większą.
Rozkład plastyczny
Dopuszcza się uwzględnienie plastycznego rozkładu sił w śrubach, ale jest to mo\
liwe, przy
dopuszczeniu do deformacji pasa słupa i blachy czołowej w połączeniu.
Dwa warunki muszą być spełnione przez efektywną nośnośc śrub na rozciąganie (Rys. 8.1(a)
i 8.2(a):
Zgodnie z EN 1993-1-8 ż6.2.7.2(7) nośność środnika słupa ze względu na ściskanie lub
ścinanie musi być większa ni\
suma nośności śrub szeregów na rozciąganie:
1. Ściskanie: d" min(Fc,wc,Rd; Fc,fh,Rd; Fc,wb,Rd )
"Ft,Rd(row)
Vwp,Rd
2. Ścinany środnik słupa: d"
"Ft,Rd(row)
�
Strona 15
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
W rozdziale 5 i 6 przedstawiono metody obliczeń nośności środnika słupa na ściskanie
i ścinanie.
� = 1 jest parametrem przyjętym zgodnie z EN 1993-1-8 ż5.3(8)
Je\
eli przedstawione powy\
ej warunki nie są spełnione, konieczne modyfikacje przeprowadza
się zgodnie z Rys. 8.1(b) i 8.2(b).
Granice trójkątnego rozkładu sił
Zgodnie z ż6.2.7.2(9) EN 1993-1-8, nośność szeregu śrub nie powinna być większa ni\
1,9
nośności śruby na rozciąganie:
Ftx,Rd d" 1,9Ft,Rd
gdzie
Ftx,Rd jest nośnością na rozciąganie szeregu śrub numer x
x jest najbardziej oddalonym od środka strefy ściskanej rzędem śrub, którego nośność
efektywna na rozciąganie jest 1,9 raza większa ni\
nośność śrub znajdujących się w
ni\
szych rzędach
Je\
eli nośność rzędu śrub jest uwarunkowana zerwaniem trzpieni śrub (3 model zniszczenia,
Ft,Rd(row) e" 1,9Ft,Rd ), wtedy nie jest mo\
liwy plastyczny rozkład sił w rzędach śrub. Z tego
powodu, redukuje się nośność rzędów śrub, aby jej wartość nie przekraczała wartości
wynikającej z rozkładu trójkątnego, dla rzędów znajdujących się poni\
ej (Rys. 8.1 i 8.2).
Strona 16
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
F d" 1.9 Ft,Rd
F d" 1.9 Ft,Rd
tx,Rd
tx,Rd
Ftr,Rd,1 = F
F
t,Rd,1
t,Rd,1
Ftr,Rd,2= F
F t,Rd,2
t,Rd,2
F
t,Rd,3
Ftr,Rd,3< F
t,Rd,3
F <ŁF
c,Rd t,Rd,i
F e" ŁF F = ŁF
c,Rd t,Rd,i c,Rd tr,Rd,i
(a) Rozkład plastyczny (b) Rozkład plastyczny zmodyfikowany
" Poniewa\
F i V e" F nośność efektywna " Poniewa\
F i/lub V < F nośność
c,Rd wp,Rd t,Rd,i c,Rd wp,Rd t,Rd,i
na rozciąganie (F ) jest bliska nośności efektywna na rozciąganie (F ) musi być
tr,Rd tr,Rd
obliczeniowej (Ft,Rd,i) zredukowana, począwszy od rzędu śrub
znajdującego się najbli\
ej środka strefy ściskanej
F > 1.9 Ft,Rd
F > 1.9 Ft,Rd
tx,Rd
tx,Rd
F = F
F = F
t,Rd,1 tr,Rd,1
t,Rd,1 tr,Rd,1
Ftr,Rd,2
Ftr,Rd,2
Ftr,Rd,3
Ftr,Rd,3
F < ŁF
c,Rd t,Rd,i
F e" ŁF F = Ł Ftr,Rd,i
c,Rd t,Rd,i c,Rd
(c) Rozkład trójkątny (d) Rozkład trójkątny
" Poniewa\
F > 1,9 F nośność efektywna na " Poniewa\
F > 1,9 F tnośność efektywna na
tx,Rd t,Rd tx,Rd t,Rd
rozciąganie jest zredukowana: rozciąganie jest zredukowana:
hr hr
Ftr,Rd = Ftx,Rd Ftr,Rd = Ftx,Rd
hx hx
" Poniewa\
Fc,Rd i/lub Vwp,Rd < Ft,Rd,i nośność
efektywna na rozciąganie (F ) jest zredukowana,
tr,Rd
począwszy od rzędu śrub znajdującego się najbli\
ej
środka strefy ściskanej
Rys 8.1 Wpuszczona blacha czołowa  rozkład sił wszeregachśrub.
Strona 17
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
F Ftr,Rd,1= F
t,Rd,1
t,Rd,1
F d" 1.9 Ft,Rd
F d" 1.9 Ft,Rd
tx1,Rd
tx1,Rd
Ftr,Rd,2 = F
F t,Rd,2
t,Rd,2
Ftr,Rd,3= F
F t,Rd,3
t,Rd,3
F
t,Rd,4
Ftr,Rd,4< F
t,Rd,4
F <ŁF
c,Rd t,Rd,i
F e" ŁF F = ŁF
c,Rd t,Rd,i c,Rd tr,Rd,i
(a) Rozkład plastyczny (b) Rozkład plastyczny zmodyfikowany
" Poniewa\
Fc,Rd i Vwp,Rd e" Ft,Rd,i nośność efektywna " Poniewa\
Fc,Rd i/lub Vwp,Rd < Ft,Rd,i nośność
na rozciąganie (F ) jest bliska nośności efektywna na rozciąganie (F ) jest zredukowana,
tr,Rd tr,Rd
obliczeniowej (F ) począwszy od rzędu śrub znajdującego się najbli\
ej
t,Rd,i
środka strefy ściskanej
F = F
F = F
t,Rd,1 tr,Rd,1
t,Rd,1 tr,Rd,1
F > 1.9 Ft,Rd
F > 1.9 Ft,Rd
tx1,Rd
tx1,Rd
F = F
F = F t,Rd,2 tr,Rd,2
t,Rd,2 tr,Rd,2
Ftr,Rd,3
Ftr,Rd,3
Ftr,Rd,4
Ftr,Rd,4
F <ŁF
c,Rd t,Rd,i
F e" ŁF
F = ŁF
c,Rd t,Rd,i c,Rd tr,Rd,i
(c) Rozkład trójkątny (d) Rozkład trójkątny
" Poniewa\
F > 1,9 F nośność efektywna na " Poniewa\
F > 1,9 F nośność efektywna na
tx,Rd t,Rd tx,Rd t,Rd
rozciąganie jest zredukowana: rozciąganie jest zredukowana:
hr hr
Ftr,Rd = Ftx,Rd Ftr,Rd = Ftx,Rd
hx hx
" Poniewa\
F i/lub V < F nośność
c,Rd wp,Rd t,Rd,i
efektywna na rozciąganie (F ) jest zredukowana,
tr,Rd
począwszy od rzędu śrub znajdującego się najbli\
ej
środka strefy ściskanej
Rys 8.2 Wystająca blacha czołowa  rozkład sił w rzędach śrub .
Strona 18
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
9. Uwzględnienie wpływu ścinania
Nośność obliczeniowa połączenia na ścinanie mo\
e być określona na podstawie nośności
następujących składników:
VRd = ns min(Fv,i,Rd; Fb,i,fc,Rd; Fb,i,ep,Rd); Tab. 9.1
gdzie
ns jest liczbą śrub konieczną do przeniesienia sił ściskających, EN 1993-1-8 ż6.2.2(2)
Tab. 9.1 Składniki połączenia uwzględniane przy określaniu nośności na ścinanie
Składnik Rozdział
Fv,Rd
Nośność trzpienia śruby na ścinanie 9.1
Fb,c,Rd
Nośność ze względu na docisk trzpienia śruby do pasa słupa 9.2
Nośność ze względu na docisk trzpienia śruby do blachy
Fb,ep,Rd
9.3
czołowej
9.1 Nośność trzpienia śruby na ścinanie
Nośność obliczeniową trzpienia śruby na ścinanie wyznacza się zgodnie z EN 1993-1-8 ż3.6:
ąv fub As
Fv,Rd =
ł
M2
gdzie:
As pole przekroju czynnego śruby
ąv = 0,6 w przypadku śrub klasy 4.6, 5.6 i 8.8
ąv = 0,5 w przypadku śrub klasy 4.8, 5.8, 6.8 i 10.9
9.2 Nośność ze względu na docisk trzpienia śruby do
pasa słupa
Nośność obliczeniową ze względu na docisk trzpienia śruby do pasa słupa wyznacza się
zgodnie z Tab. 3.4 EN 1993-1-8.
k1 ąb fu d t
fc
Fb,c,Rd =
łM2
gdzie:
�ł fub �ł
�ł
�ł
ąb = min�łąd ; ; 1,0�ł
fu łł
�ł
kierunek działania obcią\
enia:
e1 p1 1
ąd = śruby zewnętrzne; ąd = - śruby wewnętrzne
3d0 3d0 4
Strona 19
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
kierunek prostopadły do działania obcią\
enia:
�ł �ł
e2
�ł �ł
k1 = min�ł2,8 -1,7; 2,5�ł śruby zewnętrzne
d0
�ł łł
�ł �ł
p2
�ł �ł
k1 = min�ł1,4 -1,7; 2,5�ł śruby wewnętrzne
d0
�ł łł
9.3 Nośność ze względu na docisk trzpienia śruby do
blachy czołowej
Nośność obliczeniową ze względu na docisk trzpienia śruby do blachy czołowej mo\
na
wyznaczyć przy wykorzystaniu zasad podanych w Rozdziale 9.2:
k1 ab fu d t
p
Fb,ep,Rd =
łM2
10. Zakres stosowania
Stosowanie niniejszego dokumentu musi być zgodne z zasadami i zakresem zastosowania
ujętym w EN 1993-1-8.Główne z nich to:
Skosy powinny projektowane zgodnie z EN 1993-1-8 ż6.2.6.7(2):
klasa stali, z której wykonywane są skosy, powinna być taka sama jak klasa stali z
której wykonane są rygiel i słup;
wymiary pasa i grubość środnika skosu nie powinny być mniejsze ni\
odpowiadające
im wymiary kształtowników z których wykonano rygiel;
kąt ścięcia skosu w stosunku do pasa rygla nie powinien być większy ni\
45�;
długość sztywnego oparcia ss powinna być przyjmowana jako równa grubości pasa
skosu, równolegle do rygla.
Zgodnie z EN 1993-1-8 ż6.2.6.7(2), procedury przedstawione w tym dokumencie,
pozwalające na wyznaczenie nośności połączenia na zginanie Mj,Rd, nie powinny być
stosowane, je\
eli siła osiowa obcią\
ająca połączenie przekracza 5% nośności plastycznej
Npl,Rd przekroju poprzecznego rygla.
Zgodnie z EN 1993-1-8 ż6.2.6.7(3), je\
eli siła osiowa obcią\
ająca połączenie przekracza
5% nośności plastycznej Npl,Rd przekroju poprzecznego rygla, to:
M N
j,Ed j,Ed
+ d" 1,0
M N
j,Rd j,Rd
gdzie:
Mj.Rd jest nośnością obliczeniową połączenia ze względu na moment zginający;
Nj.Rd jest nośnością obliczeniową połączenia ze względu na siłę osiową.
Strona 20
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
11. Podstawy
Procedury obliczeniowe przedstawione w tym NCCI bazują na:
(1) EN 1993-1-8:2005 Eurocode 3: Design of Steel Structures  Part 1-8: Design of
Joints. CEN.
(2) EN 1993-1-1:2005 Eurocode 3: Design of Steel Structures  Part 1-1:General rules
and rules for buildings. CEN.
(3) ENV 1993-1-1:1992 and ENV 1993-1-1 AC:1992, Eurocode 3: Design of Steel
Structures  Part 1-1: General rules and rules for Buildings. CEN.
(4) Joints in Steel Construction  Moment Connections (P207). The Steel Construction
Institute and The British Constructional Steelwork Association Ltd., 1995.
Strona 21
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
Aneks A
Spoina łącząca rozciągany pas rygla z blachą czołową
1. Projektowanie spoiny ze względu na siłę rozciągającą w pasie rygla
Afb fy
Npl,Rd =
ł
M0
2. Projektowanie spoiny ze względu na siłę rozciągającą przypadającą na trzy rozciągane
rzędy śrub w blasze czołowej:
= Ft1,Rd + Ft2,Rd + Ft3,Rd
"Ftr,Rd
Projektowanie spoiny ze względu na siłę rozciągającą przypadającą na dwa rozciągane rzędy
śrub w wpuszczonej blasze czołowej:
= Ft1,Rd + Ft2,Rd
"Ftr,Rd
Zgodnie z uproszczonymi metodami zawartymi w ż4.5.3 of EN 1993-1-8, nośność
obliczeniowa spoiny na jednostkę długości, Fw,Rd wynosi:
Fw,Rd = fvw,d a
gdzie:
Fw,Ed d" Fw,Rd
Fw,Ed jest obliczeniową wartością siły na jednostkę długości, obcią\
ającej spoinę;
fu / 3
fvw,d jest wytrzymałością obliczeniową spoiny na ścinanie: fvw,d =
�w ł
M2
�w jest współczynnikiem określanym na podstawie Tab. 4.1 EN 1993-1-8.
W celu wyznaczenia nośności obliczeniowej spoiny nale\
y jej nośność na jednostkę długości
przemno\
yć przez długość wyznaczoną według wzoru:
beff = b - 2a
gdzie
b jest całkowitą długością spoiny
a jest grubością spoiny
Je\
eli grubość spoiny jest zbyt du\
a ( a e" 12mm ) zaleca się stosować spoiny czołowe niepełne
z nadlewem pachwinowym. Nośność obliczeniową spoiny czołowej nale\
y wyznaczać
zgodnie z EN 1993-1-8 ż4.7.
Strona 22
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
Protokół jakości
TYTYA
ZASOBU Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń
naro\
nych w ramach portalowych
Odniesienie(a)
ORYGINAA
DOKUMENTU
Nazwisko Instytucja Data
Stworzony przez Jaime Grijalvo LABEIN
Zawartość techniczna sprawdzona Jose Antonio Chica LABEIN
przez
Zawartość redakcyjna sprawdzona
przez
Techniczna zawartość zaaprobowana
przez następujących partnerów
STALE:
1. UK G W Owens SCI 23/5/06
2. France A Bureau CTICM 23/5/06
3. Sweden B Uppfeldt SBI 23/5/06
4. Germany C M�ller RWTH 23/5/06
5. Spain J Chica Labein 23/5/06
Resource approved by Technical G W Owens SCI 12/7/06
Coordinator
DOKUMENT TA
UMACZONY
Tłumaczenie wykonane przez: A. Wojnar, PRz
Przetłumaczony zasób zatwierdzony A. Kozłowski, PRz
przez:
Strona 23
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Informacje uzupelniajace: Projektowanie doczolowych polaczen naroznych w ramach portalowych
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach portalowych
SN041a-PL-EU
Informacje ramowe
Tytuł*
Informacje uzupełniające: Projektowanie doczołowych połączeń naro\
nych w ramach
portalowych
Seria
Opis*
Ten dokument dostarcza informacje na temat metod projektowania naro\
nych połączeń
doczołowych rygla ze słupem. Zawiera on klika uproszczeń pozwalających na ułatwiających
wykonywanie obliczeń.
Poziom Ekspertyza Praktyka
dostępu*
Identyfikatory*
Nazwa pliku C:\Documents and Settings\awojnar\Moje dokumenty\2009\Acces
Steel\2009-04-08\!_SN\041\SN041a-PL-EU.doc
Format
Microsoft Office Word; 24 Pages; 625kb;
Kategoria* Tytuł zasobu
Informacje uzupełniające
Punkt widzenia
In\
ynier
Przedmiot* Obszar zastosowania
Budynki jednokondygnacyjne
Daty Data utworzenia
05/06/2006
Data ostatniej
modyfikacji
Data sprawdzenia
Wa\
ny od
Wa\
ny do
Język(i)*
Polski
Kontakt Autor
Jaime Grijalvo, LABEIN
Sprawdzony przez
Jose Antonio Chica, LABEIN
Zatwierdzony przez
Redaktor
Ostatnio modyfikowany
przez
Słowa
Doczołowe połączenia naro\
ne, skosy, nośność na zginanie, nośność na ścinanie, blacha
kluczowe*
czołowa, połączenie śrubowe rygla ze słupem, spoiny pachwinowe
Zobacz te\
Odniesienie do
EN 1993-1-1 : 2005, EN 1993-1-5 : 2005, EN 1993-1-8 : 2005
Eurocodu
Przykład(y)
SX031
obliczeniowy
Komentarz
Dyskusja
Inne
Omówienie Narodowa przydatność
Europa
Szczególne
instrukcje
Strona 24
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement