Obliczenia statyczne
Komory prostokÄ…tne
pl2
2
µ1(2Õ1 -Õ1) + µ2(2Õ1 -Õ1) = - (1-Ä… )
12
b
Ä… =
2EJ2
2EJ1
µ2 =
µ1 =
l
b
l
2
2
pl2 1-Ä…
pl2 µ2 +Ä… µ1
M =
Õ1 = -
A
12 µ1 + µ2
12 µ1 + µ2
Dla komory o staÅ‚ej gruboÅ›ci moment podporowy MA (J1=J2, µ1=Ä…µ2)
pl2
2
M = (1-Ä… +Ä… ) dla Ä…=b/l=1
M1 = M2 = 0.0417 pl2
A
12
M1 = 0.0625 pl2
dla Ä…=b/l=0.5
M1 = -0.0312 pl2
Silos dwukomorowy
Dla stałej grubości ścianki (J1=J2) kąty obrotów są równe:
pl2 pl2
M = + µ1(2Õ1 +Õ2) MBA = - + µ1(2Õ2 +Õ1)
AB
12 12
pl2 2
MBB = Ä… + µÕ2 MBC = µ1(2Õ2 +Õ3)
'
2
12
MCB = µ1(2Õ3 +Õ2)
Gdy ściana jest obciążona jednostronnie , wówczas ściana o
długości l1 jest rozciągana siła poprzeczną ściany prostopadłej
równą
phl2
Rl =
1
2
phl1
Rl =
2
2
Dla komór w kształcie wieloboku foremnego
phl2
M1 =
20
Ä…
phl cot
2
R =
2
Komory okrągłe
Komory okrągłe są bardziej ekonomiczne z uwagi na małe momenty zginające.
Układ jednokomorowy
Siła rozciągająca pozioma jest równa
Ä„
1
Ro = ph sinŃrdŃ = phr
+"
2
0
Układ wielokomorowy
Przyjmuje się schemat statyczny w postaci zamocowanych łuków
Momenty zginające i siły podłużne w płaszczyznach pionowych
Teoria zginania powłoki walcowej o przekroju kolistym
Stan naprężenia powłoki walcowej obciążonej w kierunku osi z w
sposób obrotowo-symetryczny określony jest następującymi
naprężeniami ÃÕ, Äxz i Ãx. Z równowagi wyciÄ™tego elementu dx ds.
h
h
otrzymuje się następujące 3 równania
2
2
qx = Ä dz
xz
nx = Ã dz
+"
x
+"
h
-
h
2
-
2
dnx
h
h
+ px = 0
2
2
dx
mx = Ã zdz
nÕ = ÃÕdz
x
+"
+"
h
h
-
-
dqx nÕ
2 2
+ + ph = 0
dx a
dmx
- qx = 0
dx
Dla brzegu górnego swobodnego i brzegu dolnego utwierdzonego
dla obciążenia hydrostatycznego, wykres momentów zginających
i przemieszczeń jest pokazany na Rys.
Wykres przemieszczeń w/10-3 (a) i
momentów zginających mx (b) w
ścianie
Lej stożkowy i jego połączenie z komorą
Na podstawie zgięciowego stanu naprężenia otrzymuje się
następujący wykres przemieszczeń i momentów w ścianie od
obciążenia według prawa Janssena
Lej w kształcie ostrosłupa
Momenty zginające można obliczyć w płycie trójkątnej od obciążenia
równomiernie rozłożonego i trójkątnego. Rys. 1 przedstawia rozkład momentów
mx i mÕ oraz reakcji qy i qn w pÅ‚ycie trójkÄ…tnej w przypadku caÅ‚kowitego
zamocowania na całym obwodzie i obciążenia równomiernie rozłożonego.
Natomiast Rys.2 przedstawia rozkÅ‚ad momentów mx i mÕ oraz dla x=0 w pÅ‚ycie
trójkątnej w przypadku krawędzi swobodnie podpartych.
Rys.2
Rys.1
Komory prostokÄ…tne
Można wykorzystać rozwiązania dla płyt prostokątnych dla
obciążenia równomiernie obciążonego i hydrostatycznego dla płyt
prostokątnych podpartych na całym obwodzie .
Wykres momentów mx i my
dla płyty prostokątnej
podpartej wzdłuż 3 krawędzi
i jednej swobodnie podpartej
Gdy ściany komór oparte są słupach przekazujących obciążenia pionowe na
fundamenty  w dolnych częściach pracują one jak belki-ściany. W przybliżeniu
przyjmuje się obliczeniową ich wysokość równą rozstawowi słupów. Za
obciążenie belek ścian przyjmuje się u góry siły od ciężaru przekrycia oraz
ciężaru ściany i sił tarcia powyżej h, a na dole siły od ciężaru leja wypełnionego
materiałem.