1. Dane wyjściowe.

Warunki geotechniczne i położenie budowli w przekroju poprzecznym.

Parametry geotechniczne gruntów.

• pospółka:

• piasek gruby:

• piasek drobny:

• glina piaszczysta:

2. Długość zagłębienia grodzic G62.

Schemat zabezpieczenia wykopu.

Głębokość wbicia ścianki dolnej:

Parcia boczne na ściankę:

Obliczenie współczynników parcia poszczególnych warstw.

Dla piasku drobnego i gliny piaszczystej (geneza C) :

Przyjęto rozstaw sprężyn co L_b =0,5m

Sprężystość i obciążenie od strony naziomu
Nr punktu	hi[m]	grunt	pv[kPa]	[kPa]	Cb[kN/m]	pb[kPa]
1	0	Pd	0,00	0,00	0,00	0,0
2	0,5	Pd	9,63	510,71	255,35	4,5
3	1	Pd	19,25	1021,42	510,71	9,1
4	1,5	Pd	28,88	1532,13	766,06	13,6
5	2	Pd	38,50	2042,84	1021,42	18,1
6	2,5	Pd	48,13	2553,55	1276,77	22,7
7	3	Pd	57,75	3064,26	1532,13	27,2
8	3,5	Pd	67,38	3574,96	1787,48	31,7
9	4	Pd	77,00	4085,67	2042,84	36,3
10	4,5	Pd	86,63	4596,38	2298,19	40,8
11	5	Pd	96,25	5107,09	2553,55	45,3
12	5,5	Pd	105,88	5617,80	2808,90	49,9
13	6	Pd	115,50	6128,51	3064,26	54,4
14	6,5	Pd	125,13	6639,22	3319,61	58,9
15	7	Pd	134,75	7149,93	3574,96	63,5
16	7,5	Gp	185,63	4539,22	2269,61	66,8
17	8	Gp	198,00	4828,11	2414,06	72,7
18	8,5	Gp	210,38	5117,01	2558,50	78,5
19	9	Gp	222,75	5405,90	2702,95	84,3
20	9,5	Gp	235,13	5694,80	2847,40	90,2
21	10	Gp	247,50	5983,69	2991,85	96,0
22	10,5	Gp	259,88	6272,58	3136,29	101,8
23	11	Gp	272,25	6561,48	3280,74	107,6
24	11,5	Gp	284,63	6850,37	3425,19	113,5
25	12	Gp	297,00	7139,27	3569,63	119,3

Sprężystość i obciążenie od strony wykopu
Nr punktu	hi[m]	grunt	pv[kPa]	[kPa]	Cb[kN/m]	pb[kPa]
18	0	Gp	0,00	205,80	102,90	20,59
19	0,5	Gp	12,38	494,69	247,35	26,42
20	1	Gp	24,75	783,59	391,79	32,25
21	1,5	Gp	37,13	1072,48	536,24	38,07
22	2	Gp	49,50	1361,38	680,69	43,90
23	2,5	Gp	61,88	1650,27	825,14	49,73
24	3	Gp	74,25	1939,17	969,58	55,56
25	3,5	Gp	86,63	2228,06	1114,03	61,39

Na głębokości h=8,5m na ściankę będzie działać parcie czynne i bierne gruntu zatem należy dodać sztywności sprężynek - połączenie szeregowe .Zmniejszy się również parcie na ściankę.

hi[m]	Cb[kN/m]	pi
8,5	2661,40	52,08
9	2950,30	52,08
9,5	3239,19	52,08
10	3528,09	52,08
10,5	3816,98	52,08
11	4105,88	52,08
11,5	4394,77	52,08
12	4683,67	52,08

Wykresy momentów w ściance od obciążenia gruntu:

Przyjęto grodzice Larsena IIIw o sztywności I=32400 cm⁴/m ,W=1800 cm³/m.

Maksymalne naprężenia normalne ,które wystąpią w grodzicy:

.

Przyjęto L=12m. Kotew wbito 4 m od górnej części grodzicy.

Przemieszczenie w podstawie zamodelowanego schematu wynosi 0,86 cm.

Głębokość wbicia ścianki górnej:

Obliczenie współczynników parcia poszczególnych warstw.

Dla

Rozstaw sprężynek L_b=0,5m.

Sprężystość i obciążenie od strony naziomu
Nr punktu	hi[m]	grunt	pv[kPa]	[kPa]	Cb[kN/m]	pb[kPa]
1	0	Po	0,00	0,00	0,00	0,0
2	0,5	Po	11,00	632,29	316,14	2,8
3	1	Po	22,00	1264,58	632,29	5,5
4	1,5	Po	33,00	1896,86	948,43	8,3
5	2	Po	44,00	2529,15	1264,58	11,0
6	2,5	Po	55,00	3161,44	1580,72	13,8
7	3	Po	66,00	3793,73	1896,86	16,5
8	3,5	Po	77,00	4426,01	2213,01	19,3
9	4	Po	88,00	5058,30	2529,15	22,0
10	4,5	Po	99,00	5690,59	2845,29	24,8
11	5	Pr	101,75	5679,76	2839,88	33,9
12	5,5	Pr	111,93	6247,73	3123,87	37,3
13	6	Pr	122,10	6815,71	3407,85	40,7
14	6,5	Pr	132,28	7383,68	3691,84	44,0
15	7	Pr	142,45	7951,66	3975,83	47,4
16	7,5	Pr	152,63	8519,63	4259,82	50,8
17	8	Pr	162,80	9087,61	4543,81	54,2
18	8,5	Pr	172,98	9655,59	4827,79	57,6
19	9	Pr	183,15	10223,56	5111,78	61,0
20	9,5	Pr	193,33	10791,54	5395,77	64,4
21	10	Pr	203,50	11359,51	5679,76	67,8
22	10,5	Pr	213,68	11927,49	5963,74	71,2
23	11	Pd	211,75	4943,31	2471,65	99,7
24	11,5	Pd	221,38	5168,00	2584,00	104,3
25	12	Pd	231,00	5392,70	2696,35	108,8
26	12,5	Pd	240,63	5617,39	2808,70	113,3
27	13	Pd	250,25	5842,09	2921,04	117,9
28	13,5	Pd	259,88	6066,78	3033,39	122,4
29	14	Pd	269,50	6291,48	3145,74	126,9
30	14,5	Pd	279,13	6516,18	3258,09	131,5
Sprężystość i obciążenie od strony wykopu
Nr punktu	hi[m]	grunt	pv[kPa]	[kPa]	Cb[kN/m]	pb[kPa]
22	0	Pd	0,00	0,00	0,00	0,00
23	0,5	Pd	12,38	288,89	144,45	5,83
24	1	Pd	24,75	577,79	288,89	11,66
25	1,5	Pd	37,13	866,68	433,34	17,49
26	2	Pd	49,50	1155,58	577,79	23,31
27	2,5	Pd	61,88	1444,47	722,24	29,14
28	3	Pd	74,25	1733,37	866,68	34,97
29	3,5	Pd	86,63	2022,26	1011,13	40,80
30	4	Pd	99,00	2311,16	1155,58	46,63

Od głębokości h=10,5 m na ściankę będzie działać parcie czynne i bierne gruntu zatem należy dodać sztywności sprężynek - połączenie szeregowe.

hi[m]	Cb[kN/m]	pb[kPa]
10,5	5963,74	71,15
11	2616,10	93,91
11,5	2872,90	92,61
12	3129,69	91,32
12,5	3386,49	90,02
13	3643,28	88,72
13,5	3900,08	87,43
14	4156,87	86,13
14,5	4413,67	84,84

Przyjęto grodzice Larsena IIIw o sztywności I=32400 cm⁴/m ,W=1800 cm³/m.

Maksymalne naprężenia normalne ,które wystąpią w grodzicy:

.

Przyjęto L=14,5m. Kotew wbito 5 m od górnej części grodzicy.

3.Sprawdzenie stateczności ścianki dolnej.

Podział klina odłamu na pola prędkości:

Hodograf prędkości:

-wartości prędkości względnych oraz linii ścięcia:

Vi	wartość	war. względna	Li [m]
V1	7,26	1,0000	12,10
V2	0,33	0,0455	1,18
V12	7,52	1,0358	6,23
V3	0,46	0,0634	7,45
V23	0,15	0,0207	5,80
V4	1,00	0,1377	4,50
V34	1,12	0,1543	3,55

-kąty pomiędzy wektorami prędkości a wektorami ciężkości poszczególnych bloków a także

pola poszczególnych bloków:

Vi	α[^o]	A[m^2]
V1	88	69,17
V2	53	6,61
V3	64	14,14
V4	156	4,92

Sprawdzenie stateczności:

WARUNEK:

-moc dysypacji plastycznej D:

	Vi	ci[kPa]	fi [°]	Li [m]	i*V1
V1	1,0000	0	31	12,10	0,00
V2	0,0455	0	31	1,18	0,00
V12	1,0358	0	0	6,23	0,00
V3	0,0634	15	14	7,45	11,17
V23	0,0207	0	0	5,80	0,00
V4	0,1377	15	14	4,50	24,25
V34	0,1543	15	0	3,55	28,01
				SUMA	63,42

-praca sił zewnętrznych P:

	Vi	g [kNm^-3]	a [°]	Ai [m^2]	Pi*V1
V1	1	19,25	88	69,17	46,47
V2	0,0455	19,25	53	6,61	3,48
V3	0,0634	24,75	64	14,14	9,73
V4	0,1377	24,75	156	4,92	-15,32
				SUMA	44,36

Z warunku wychodzi :

Warunek stateczności jest spełniony i stateczność jest zachowana.

---