SPIS TREŚCI

1.0 Opis techniczny
Dane ogólne Dane szczegółowe
Fundamenty , ławy fundamentowe Ściany Stropy Dach Schody Nadproża Tynki Balkony i loggie
2.0 Obliczenia statyczne
2.1 Obliczenie drewnianej więźby dachowej płatwiowo - kleszczowej
2.1.1 Krokiew 2.1.2 Płatew 2.1.3 Słupek 2.1.4 Podwalina
2.2 Obliczenie stropu nad piwnicą Kleina 2.3 Obliczenie stropu międzypiętrowego DZ - 3 2.4 Obliczenie schodów płytowych na belkach spocznikowych 2.5 Sprawdzenie nośności muru 2.6 Sprawdzenie nośności fundamentów
3.0 Część rysunkowa
3.1 Orientacja 1 : 10000 3.2 Sytuacja 1 : 500 3.3 Rzut kondygnacji powtarzalnej 1 : 50 3.4 Rzut parteru 1 : 50 3.5 Rzut piwnic 1 : 50 3.6 Rzut ław fundamentowych 1 : 50 3.7 Przekrój poprzeczny 1 : 50 3.8 Rzut więźby dachowej 1 : 50 3.9 Elewacja 1 : 100

1. Opis techniczny

1. Dane ogólne

Budynek mieszkalny, trzy klatkowy, czterokondygnacyjny murowany w technologii tradycyjnej o poprzecznym układzie konstrukcyjnym.

Budynek jest zlokalizowany w Łomży.

W budynku znajdują się następujące rodzaje mieszkań:

• M 2 o powierzchni 36,7 m²,

• M 2 o powierzchni 38,9 m²,

• M 5 o powierzchni 77,1 m².

1. Dane szczegółowe

1. Ławy żelbetowe - fundamentowe z betonu B 15 wylewane na mokro.

2. Ściany konstrukcyjne:

1. piwnica - ściany z cegły pełnej klasy 5 na zaprawie marki 1,5 w klasie wykonania A. Grubość ścian 51 cm.

2. nadziemna - ściany z cegły pełnej klasy 5 na zaprawie marki 1,5 w klasie wykonania A. Grubość ścian zależnie od kondygnacji:


I - 38 cm; II - 38 cm; III - 25 cm; IV - 25 cm

• ściany osłonowe - grubości 42 cm - murowana na zaprawie 1,5 z cegły pełnej klasy 5,

• ściany nośne klatki schodowej z cegły pełnej klasy 5 na zaprawie marki 1,5 . Grubość na I i II kondygnacji 38 cm, na III i IV kondygnacji 25 cm

• ściany wewnętrzne, działowe z cegły dziurawki gr. 12cm oraz 6,5 cm,

1. Stropy:

• nad kondygnacjami powtarzalnymi DZ - 3 (deskowanie według załączników)

• nad parterem DZ - 3 (deskowanie według załączników)

• nad piwnicą Kleina (deskowanie według załączników)

1. Więźba dachowa płatwiowo - kleszczowa

Elementy konstrukcyjne (płatwie, krokwie i słupki) wykonane z drewna K - 27

Dach kryty jest dachówką zakładkową.

2. Schody żelbetowe, płytowe z belkami spocznikowymi.

3. Balkony - zabudowane, prefabrykowane płyty żelbetowe,

4. Wentylacja - przewidziano wentylację grawitacyjną kuchni, ubikacji, łazienki. Każde z pomieszczeń na poszczególnych kondygnacjach jest wentylowane oddzielnie.

5. Izolacja:

1. izolacja przeciwwilgociowa - w ścianie pionowej piwnicznej 1 x papa na lepiku z wciągnięciem nad poziom gruntu

• izolacja pozioma na ławie 2 x papa na lepiku

2. izolacja termiczna

• w ścianach osłonowych styropian gr. 5cm

• płyta wiórowo - cementowa

3. międzypiętrowe izolacje termiczne

1. Posadzki:

• piwnica - posadzka betonowa zatarta na gładko

• klatka schodowa - lastriko

• kuchnia, łazienka - terakota

• pokoje i przedpokoje - parkiet

1. Instalacje:

• wodociągowa - zasilanie budynku z sieci wodociągowej

• zasilanie w ciepłą wodę z sieci miejskiej,

• centralne ogrzewanie z miejskiej magistrali ciepłowniczej

• kanalizacja - odprowadzanie ścieków do kanalizacji miejskiej
  

• elektryczna - wszystkie przewody ukryte w ścianach

• sygnalizacja - należy zaprojektować dzwonki i domofon,

• telefoniczna i odgromowa,


- instalacja gazowa - gaz doprowadzony z sieci miejskiej.

1. Stolarka budowlana

Drzwi:

• drzwi typowe płytowe

• w łazienkach i WC zaprojektowano drzwi typu D4 otwierane na zewnątrz z kratką wentylacyjną

• w pokojach i kuchniach drzwi typu D6 otwierane do wewnątrz pomieszczeń,

• drzwi balkonowe typu 0B5,

• drzwi wejściowe typu D11w,

• drzwi wejściowe do budynku typu DZ1,

• w piwnicach wrota ażurowe drewniane oraz drzwi typu D9,

Okna typowe zespolone:

• na klatce schodowej okna typu 06,

• w pokojach i kuchniach okna 018, 0W8A oraz 0W9A,

• w piwnicach okna 02.

1.2.12 Roboty blacharskie

• rynny , rury spustowe, kosze podokienne.

1.2 13 Tynki wewnętrzne i okładziny wewnętrzne

• w łazienkach i WC - glazura,

• w kuchniach - glazura,

• na korytarzach i w pokojach wykonuje się roboty malarskie białą farbą,

1.2.14 Elewacja

- tynki białe, balustrady stalowe, cokół licowany ceramicznymi płytkami elewacyjnymi

1.2.15 Podstawy obliczeń

• PN - 80/B - 02010 - Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem.

• PN - 77/B - 02011 - Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem.

• PN - 89/B - 02361 - Pochylenie połaci dachowej.

• PN - 82/B - 02001 - Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.

• PN - 82/B - 02003 - Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne.

• PN - 84/B - 03264 - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie.

• PN - 81/B - 03150 - Konstrukcje z drewna i materiałów drewnopochodnych. Obliczenia statyczne i projektowanie:

• PN - 81/B - 03150.01 -Materiały.

• PN - 81/B - 03150.02 - Konstrukcje.

Przy projektowaniu wykorzystano skrypt Politechniki Białostockiej: W. Sarosiek, I. Ickiewicz, Cz. Dawdo „Materiały pomocnicze do ćwiczeń z podstaw budownictwa”.


2.0 Obliczenia statyczne

2.1 Obliczenie drewnianej więźby dachowej płatwiowo - kleszczowej

2.1.1 Ustalenie geometrii budynku.

Założenia:

• strefa śniegowa II,

• strefa wiatrowa I,

• klasa drewna K - 27,

• pokrycie - dachówka zakładkowa,

• kąt nachylenia połaci dachowej α = 32°,

• szerokość budynku B = 10,9 m,

• 
  wysokość budynku H = 18,0 m.










Dla szerokości budynku B = 10,9 m (rozpiętość więźby) wysokość dachu wynosi:




Ustalenie rozstawu słupków:




Wielkości geometryczne:

sin α = 0,53, cosα = 0,848
















2.1.2 Zestawienie obciążeń działających na 1 m² pochyłej powierzchni dachu (składowe prostopadłe).

• obciążenie śniegiem:


(wartość charakterystyczna)




c = 1,1 (dla α = 32°)





(wartość obliczeniowa)


(dla obciążenia śniegiem)




• obciążenie wiatrem


(wartość charakterystyczna)


- dla strefy I

C_e = 0,7

Zakładam, że budynek jest zlokalizowany w terenie zabudowanym przy istniejących budynkach powyżej 10 m² (rodzaj C).





Δ - logarytmiczny dekrement tłumienia

Δ = 0,3 - dla konstrukcji murowanych

Z rys. 1 normy wynika, że budynek nie jest podatny na dynamiczne działanie wiatru,

stąd





- wsp. działania porywów wiatru




Zgodnie z PN - 82/B - 02000 w stanie granicznym użytkowania zastosowano podstawową kombinację obciążeń:




gdzie:

G_ki - wszystkie obciążenia stałe,

Q_k - jedno najniekorzystniejsze obciążenie zmienne (śnieg).

Zestawienie obciążeń charakterystycznych na 1 m² pochyłej powierzchni dachu (składowe prostopadłe):

• pokrycie wraz z krokwiami
  

• 
  obciążenie śniegiem
  

Razem





Zgodnie z PN - 82/B - 02000 w stanie granicznym nośności zastosowano podstawową kombinację obciążeń:




przyjmując:





Zestawienie obciążeń obliczeniowych na 1 m² pochyłej powierzchni dachu:

• pokrycie wraz z krokwiami
  

• obciążenie śniegiem
  

• obciążenie wiatrem
  

Razem


2.1.3 Obliczenie krokwi

2.1.3.1 Założenia

• 
  rozstaw krokwi c = 0,9 m,

• klasa drewna krokwi K - 27

• R_dm = 13,0 MPa - wytrzymałość obliczeniowa na zginanie

• R_dc = 11,5 MPa - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie i docisk wzdłuż włókien

• R_kc = 20,0 MPa - wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie i docisk wzdłuż włókien

• E_m = 9000 MPa - moduł sprężystości wzdłuż włókien

• E_k = 7000 MPa - moduł sprężystości

Przyjęto wstępnie do obliczeń przekrój krokwi 10×15 cm

h>b


Zakładając, że krokiew jest swobodnie podparta (oparta na murłacie i płatwi) przyjęto jej schemat statyczny i obliczono maksymalny moment zginający M = ql²/8.





2.1.3.2 Zestawienie obciążeń na 1 mb krokwi:

• obciążenie charakterystyczne
  

• obciążenie obliczeniowe
  

Maksymalny moment zginający:







Potrzebny wskaźnik wytrzymałości:




m = 1,0 - współczynnik korekcyjny

po przekształceniu




Przyjęto przekrój krokwi 10×15 cm, A_c = 150 cm²




Wskaźnik wytrzymałości:




Moment bezwładności przekroju:





2.1.3.3 Sprawdzenie SGN

Sprawdzenie naprężeń w krokwi z uwzględnieniem siły ściskającej N.

Ustalenie wartości siły podłużnej w środku rozpiętości krokwi (w miejscu maksymalnego momentu zginającego):




Sprawdzenie smukłości:




W związku z tym, że λ_c > 15 nie można pominąć wpływu wyboczenia.

Naprężenia w krokwi z uwzględnieniem siły ściskającej i wpływu wyboczenia:





k_w - współczynnik wyboczeniowy,

k_E - współczynnik wyboczeniowy Eulera,

m = 1,0 - współczynnik korekcyjny,







2.1.3.4 Sprawdzenie SGU

Sprawdzenie strzałki ugięcia:







Ze względu na spełnienie powyższego warunku przyjęto ostatecznie krokiew o przekroju 10×15 cm klasy K - 27.

2.1.4 Obliczenie płatwi

2.1.4.1 Założenia

• rozstaw krokwi c=0,9 m,

• rozstaw słupków l₅ = 4,50 m, l₆ = 2,70 m,

• klasa drewna K - 27,

• przekrój płatwi przyjęto wstępnie 12×20 cm








Schemat statyczny do obliczeń




2.1.4.2 Zebranie obciążeń

Zebranie obciążeń charakterystycznych pionowych na 1 mb płatwi:

• śnieg + ciężar pokrycia




• ciężar własny płatwi







Zebranie obciążeń obliczeniowych:

• śnieg + pokrycie




• ciężar własny płatwi







Składowe charakterystyczne obciążenia od parcia wiatru:







Składowe obliczeniowe obciążenia od parcia wiatru:








Obliczenie momentów zginających:













Potrzebny wskaźnik wytrzymałości można w przybliżeniu określić przyjmując stosunek wskaźników wytrzymałości w dwóch kierunkach







Po przekształceniu wzoru na dwukierunkowe zginanie otrzymujemy wzór na orientacyjną wartość W_x^p:


(dwukierunkowe zginanie)

Dla przyjętego przekroju płatwi 12×18 cm:
















2.1.4.3 Sprawdzenie SGN (sprawdzenie naprężeń przy zginaniu ukośnym)

dla








2.1.4.4 Sprawdzenie SGU (sprawdzenie strzałki ugięcia)

dla











dla
;





Wartość strzałki ugięcia rzeczywistego:




Ustalenie wartości dopuszczalnej strzałki ugięcia:













f = 0,87 cm < f_dop = 2,62 cm

2.1.5 Obliczenie słupka

2.1.5.1 Założenia

• wysokość słupka H = 3,37 m

• przekrój słupka 11×11 cm

• klasa drewna K - 27

R_dc=11,5 MPa = 1,15 kN/cm²

R_dc90 = 3,5 MPa = 0,35 kN/cm²







2.1.5.2 Schemat obliczeniowy słupka




















Obliczenie siły dociskowej w słupku. Siła dociskowa równa jest wartości reakcji płatwi:




Sprawdzenie smukłości pręta:


; μ = 0,85







dla λ_c = 90,2 współczynnik wyboczeniowy k_w = 0,355

Docisk w miejscu oparcia słupka na podwalinie:







Ze względu na spełnienie warunku przyjmuję ostatecznie przekrój słupka 11×11 cm, drewno klasy K - 27.

2.1.6 Obliczenie podwaliny

Sprawdzenie naprężeń na docisk w podwalinie.




m = 1,0

k_c = 1,0 - dla docisku prostopadłego na całej powierzchni




Pole przekroju podwaliny


• naprężenia ze względu na docisk







Warunek został spełniony, więc ostatecznie przyjmuję przekrój 11×11 cm.




2.2 Obliczenie stropu Kleina

2.2.1 Założenia

• rozstaw ścian nośnych 5,40 m,

• rozstaw ścian w świetle 5,40 - 0,51 = 4,89 m,

• rozstaw belek stalowych stropu 1,20 m,

• płyta stropowa wykonana z cegły dziurawki klasy 5 na zaprawie marki 5

Schemat obliczeniowy stropu:



Przyjęto płytę Kleina typu półciężkiego:

Schemat obliczeniowy stropu Kleina:







2.2.2 Zestawienie obciążeń na 1 m² stropu

• obliczenie ciężaru płyty półciężkiej ceglanej

• płyta półciężka ceglana




• wypełnienie (gruz z wapnem)




• polepa z tłucznia ceglana




• belki stalowe Ι 220




	obciążenie charakterystyczne N/m^2	γf	Obciążenie obliczeniowe N/m^2
OBCIĄŻENIE STAŁE płyta półciężka ceglana wypełnienie polepa belki stalowe Ι 220	1172,5 435,0 1200,0 259,2	1,1 1,1 1,2 1,1	1289,7 478,5 1440,0 285,1
ciężar konstrukcji stropu	3066,7		3493,3
tynk cementowo - wapienny styropian papa asfaltowa w tekturze budowlanej jastrych cementowy deszczułki posadzkowe 0,019 m	285 4,5 22,0 735,0 200	1,2 1,2 1,2 1,2 1,2	342 5,4 26,4 882 240
ciężar warstw podłogowych	1246,5		1495,8
Razem obciążenia stałe	4313,2		4989,1
OBCIĄŻENIA ZMIENNE obciążenie zastępcze od ścianek działowych obciążenie technologiczne (użytkowe)	1250 1500	1,2 1,4	1500 2100
Razem obciążenia zmienne	2750		3600

Kombinacje obciążeń:

Kombinacja podstawowych obciążeń dla stanu granicznego nośności (SGN)




Kombinacja podstawowych obciążeń dla stanu granicznego użytkowania (SGU)


F_k = 4313,2 N/m² + 1500 N/m² = 5813,2 N/m²

2.2.3 Sprawdzenie stanu granicznego nośności

l = 1,20 m




Moment graniczny, który powinna przenieść płyta Kleina




2.2.3.1 Obliczenie nośności płyty Kleina

• cegła klasy 5 o R_mk = 1,1 MPa

• zaprawa marki 5

• zbrojenie ze stali R_a = 310 MPa

Wytrzymałość obliczeniowa muru niezbrojonego na ściskanie R_m




Równanie równowagi sił wewnętrznych w obliczanym przekroju











Przyjęto zbrojenie Ø 8 mm co 44 cm o F_z = 0,5 cm² ze stali A-III , R_a = 310 MPa







x = 0,043 m = 4,3 cm

Nośność płyty półciężkiej zginanej




Warunek:
;
jest spełniony

2.2.4 Wymiarowanie belek stalowych

• obciążenie belki stalowej







• rozpiętość obliczeniowa belki




• 
  moment graniczny, który powinna przenieść belka stalowa




• naprężenia graniczne dla belki dwuteowej ze stali walcowanej k_І = 170 Mpa

Potrzebny do przeniesienia momentu granicznego M_gr wskaźnik wytrzymałości :







Przyjmuję I 220 o wskaźniku wytrzymałości W_x = 278 cm³ i momencie bezwładności

J_x = 3060 cm⁴

2.2.5 Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania (SGU)

• dla płyty ceglanej SGU nie sprawdzam ze względu na niewielką rozpiętość (1,2 m)


- ugięcie dopuszczalne dla belek stalowych przyjęto jak dla belek obetonowanych




• ugięcie rzeczywiste dla belki dwuteowej










1. Strop DZ - 3

1. Założenia

• strop międzypiętrowy w budynku mieszkalnym

• konstrukcja stropu

• pustaki wysokości h = 20 cm

• płyta betonowa grubości d = 3 cm

• żebro nośne prefabrykowane h_p = 20 cm



- strop o rozpiętości modularnej


• szerokość podpór - ścian
  

• długość rzeczywista belek prefabrykowanych L = 5,36 m

• rozpiętość stropu w świetle podpór




• głębokość oparcia belek




• rozpiętość obliczeniowa





Obliczeniowy przekrój żebra




Przyjęto do obliczeń schemat statyczny swobodnie podparty




1. Obciążenia przyjęte do obliczeń statycznych

OBCIĄŻENIA STAŁE

Ciężar własny konstrukcji stropu:

• belka 372/0,6 620 N/m²

• pustaki żużlobetonowe
  990 N/m²

• beton wypełniający
  1030 N/m²


ciężar konstrukcji stropu q_k = 2640 N/m² = 2,64 kN/m²

Ciężar warstw wykończeniowych (podłogi z zatarciem)

• parkiet gr. 8 mm 80 N/m²

• podkład jastrychowy gr. 3 mm
  630 N/m²

• warstwa papy 10 N/m²

• izolacja akustyczna - styropian gr. 1 cm 4 N/m²

• tynk cementowo - wapienny gr. 1,5 cm
  290 N/m²


ciężar warstw wykończeniowych q₂ = 1014 N/m² = 1,014 kN/m²

OBCIĄŻENIA ZMIENNE

• obciążenia zastępcze od ścianek działowych q₃ = 750 N/m²

• obciążenia technologiczne (użytkowe) p = 1500 N/m²

• obciążenia montażowe p_m = 1000 N/m²




1. Zestawienie obciążeń na 1 m² stropu

	Obciążenie charakterystyczne kN/m^2	γf	Obciążenie obliczeniowe kN/m^2
- ciężar własny stropu	qk = 2,64	1,1	2,904
- ciężar własny wykończenia	q2 = 1,01	1,2	1,21
obciążenia zmienne obciążenia zastępcze od ścianek działowych obciążenia technologiczne - użytkowe	q3 = 0,75 p = 1,50	1,2 1,4	0,9 2,1
obciążenie całkowite	qc = 5,9		q0 = 7,1

q = q_k + q₂ + q₃ + p

- obciążenie montażowe p_m = 1,0 kN/m² p_m^o = 1,40 kN/m²

1. Obliczenia statyczne i wymiarowanie

Stropy o rozpiętości L_m > 4,5 m są podpierane podczas montażu w środku rozpiętości i oblicza się je w jednej fazie eksploatacyjnej.

• obciążenia działające na belkę - żebro stropu L_m = 5,4 m




• moment zginający przęsłowy (belka wolnopodparta)







h₀ = 23 - 2 = 21 cm stal A - III beton B - 17,5

b^'_t = 60 cm R_a = 350 MPa R_b = 10,2 MPa

t^' = 3 cm

Moment przenoszony przez beton półki




Z uwagi na to, że M_p < M^'_p (przekrój pozornie teowy) do wymiarowania przyjęto przekrój prostokątny b_t × h₀







Potrzebny przekrój zbrojenia żebra





Dla belki o rozpiętości L_m = 5,4 m przyjęto zbrojenie typ Nr 8: zbrojenie dolne (stal A - III) 3∅10 o F_a = 2,34 cm², zbrojenie górne (stal A - 0) 1∅8 o F_a = 0,5 cm².

1. Zestawienie obciążeń dopełniających „q_d”

• ciężar własny stropu
  

Normowe obciążenie zewnętrzne „dopełniające” ciężar własny:

• ciężar wykończenia
  

• obciążenie zastępcze od ścianek działowych
  

• obciążenie technologiczne (użytkowe)
  






Przy rozpiętości L_m = 5,4 m i zewnętrznym obciążeniu normowym
przyjęto dla obciążenia uzupełniającego charakterystycznego zbrojenie typ Nr 8: zbrojenie dolne (stal A - III) 3∅10 o F_a = 2,34 cm², zbrojenie górne (stal A - 0) 1∅8 o F_a = 0,5 cm².

Przekrój belki DZ - 3:




3. Schody płytowe z belkami spocznikowymi

2.4.0 Obliczenia

1. Założenia

• wysokość kondygnacji H = 2,90 m

• klatka schodowa:

• długość 6,14 m

• szerokość 2,75 m

• płyta biegowa

• długość 2,97 m

• szerokość 1,32 m

• płyta spocznikowa

• długość 2,75 m

• szerokość 1,70 m

Do wykonania schodów przyjęto:

• beton klasy B 15 (R_b = 8,7 MPa, R_bz = 0,75 MPa )

• stal klasy A - I R_d = 210 MPa

• wykładzina lastriko - na stopniach 0,03 m

• na podstopniach 0,015 m

• obciążenie zmienne p = 3,0 kN/m

• 
  wymiary klatki schodowej - rzut

- schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników







Obciążenia i wykresy momentów

1. Płyta biegowa

• przyjęto płytę grubości 12 cm

• przyjęto stopnie o wymiarach h = 14,5 cm; s = 33 cm

• nachylenie płyty biegowej







1. Zestawienie obciążeń na 1 m² rzutu poziomego

		obciążenie charakterystyczne kN/m^2	γf	obciążenie obliczeniowe kN/m^2
Obciążenia stałe
płyta stopnie lastriko tynk cem. -wap.		3,15 1,67 0,80 0,31	1,1 1,1 1,3 1,3	3,46 1,84 1,04 0,40
razem obciążenia stałe q1 = 5,93				6,74
Obciążenie zmienne		p1 = 3,0	1,3	3,90
Obciążenie całkowite		qc = 8,93		10,64

1. Obliczenie rozpiętości obliczeniowej

l = l₀ + b =2,97 + 0,20 = 3,17 m

2. Obliczenie maksymalnego momentu obliczeniowego (płyta utwierdzona).


Pasmo płyty szerokości 1,0 m obliczam jako belkę jednoprzęsłową częściowo zamocowaną.

Max moment obliczeniowy:





3. Wymiarowanie płyty

b = 1,0 m ; h₀ = 0,12 - 0,015 = 0,105 m







Przyjęto dołem zbrojenie ∅ 8 mm co 9 cm o


Przy podporach co drugi pręt odgiąć do góry.

4. Sprawdzenie strefy przypodporowej na siły poprzeczne




Siła jaką może przenieść przekrój niezbrojony

Nośność przekroju z uwagi na siły poprzeczne bez uwzględniania zbrojenia




Q₁ > Q_max

Obliczanie zbrojenia ze względu na siły poprzeczne jest zbędna.

1. Płyty spocznikowe




• ze względu na małe różnice szerokości płyt spocznikowych międzypiętrowej i piętrowej zbrojenie obu płyt przyjęto według obliczeń płyty piętrowej

• przyjęto płytę grubości 8 cm

1. Zebranie obciążeń

		obciążenie charakterystyczne kN/m^2	γf	obciążenie obliczeniowe kN/m^2
Obciążenia stałe
płyta lastriko tynk cem. -wap.		1,92 0,66 0,28	1,1 1,3 1,3	2,11 0,86 0,37
razem obciążenia stałe 2,86				3,34
Obciążenie zmienne		p2 = 3,0	1,3	3,90
Obciążenie całkowite		q2 = 5,86		7,24

1. Obliczanie rozpiętości obliczeniowej




2. Obliczanie maksymalnego momentu obliczeniowego




Płyta jest częściowo zamocowana więc




3. Wymiarowanie przekroju

b = 1,0 m

h₀ = 0,08 - (0,01 + 0,003) =0,067 m







Przyjęto dołem zbrojenie ∅ 4,5 mm co 11 cm o


Przy podporach co drugi pręt odgiąć do góry, stosujemy ∅ 4,5 mm co


4. Sprawdzenie strefy przypodporowej na siły poprzeczne




Siła jaką może przenieść przekrój niezbrojony (beton).

Nośność przekroju z uwagi na siły poprzeczne bez uwzględniania zbrojenia:




Q₂ > Q_max

Obliczanie zbrojenia ze względu na siły poprzeczne jest zbędna.

1. Belka spocznikowa

Przyjęto belkę o wymiarach 20 × 40 cm




1. Zestawienie obciążeń obliczeniowych

Obciążenia stałe
belka płyta spocznikowa płyta biegowa tynk cem. -wap. ma bokach belki		= 1,69 kN/m = 2,84 kN/m = 9,99 kN/m = 0,16 kN/m
razem obciążenia stałe = 14,68 kN/m
Obciążenie zmienne	p3 = 9,11 kN/m
Obciążenie całkowite	q3 = 23,79 kN/m



2.4.4.2 Obliczenie rozpiętości obliczeniowej

• schemat obliczeniowy belki spocznikowej





Rozpiętość obliczeniowa (schemat belki wolnopodpartej )







Maksymalny moment obliczeniowy




Maksymalna siła poprzeczna




2.4.4.3 Wymiarowanie przekroju belki

Belka kątowa z płyty jednostronnie współpracująca















Z warunku dla płyty jednostronnej
przyjęto


Szerokość półki górnej przekroju teowego wynosi




Wobec założenia, że wysokość strefy ściskanej wynosi
otrzymujemy h₀ = 40 - 3 =0,37 m




M_t > M₃ ; 119,43 > 24,78

Przekrój jest pozornie teowy
h₀ = 0,37 m







Przyjęto zbrojenie 3 ∅ 12 mm ze stali A - I o


• 
  sprawdzenie belki na siły poprzeczne







Q₃ > Q_max

Projektowanie zbrojenia ze względu na siły poprzeczne jest zbędne.

Przyjęto konstrukcję strzemion ∅ 4,5 mm co 25 cm.

Przy podporach na odcinku 45 cm rozstaw strzemion co 11 cm.




3. Sprawdzenie nośności muru

1. Założenia

• budynek 4 kondygnacyjny mieszkalny

• układ ścian nośnych poprzeczny

• strop międzypiętrowy DZ - 3

• strop nad piwnicą Kleina

• klasa cegły 5

• marka zaprawy 1,5

• obciążenia technologiczne 1,5 kN/m²

• obciążenia użytkowe poddasza z klatką schodową 1,2 kN/m²

• obciążenia od słupka więźby dachowej 41,41 kN/m²

• schemat usytuowania obliczanego fragmentu ściany nośnej




Przyjęto następujące grubości ścian nośnych

IV i III - 25 cm; II i I - 38 cm; P - 51 cm




N - siły od słupków więźby dachowej

F₁ - siła od wszystkich obciążeń stałych

i zmiennych kondygnacji I, II, III, IV oraz

od więźby dachowej

F₂ - siła od stropu nad kondygnacją P

o rozpiętości 249 cm

F₃ - siła od stropu nad kondygnacją P

o rozpiętości 489 cm

F₄ - siła od ciężaru własnego muru kondygnacji P




1. Zestawienie obciążeń na 1 mb muru

Rodzaj obciążenia		obciążenie charakterystyczne	γf	obciążenie obliczeniowe
Ciężar własny muru kondygnacja P kondygnacje I i II kondygnacje III i IV		22,29 kN 37,54 kN 24,7 kN	1,1 1,1 1,1	24,52 kN 41,29 kN 27,17 kN
	RAZEM	84,53 kN		92,98 kN
Ciężar tynku obustronnego kondygnacji P kondygnacji I - IV		1,31 kN 5,93 kN	1,3 1,3	1,7 kN 7,71 kN
	RAZEM	7,24 kN		9,41 kN
	RAZEM 1 + 2	91,77 kN		102,39 kN
3) Ciężar własny wieńców żelbetowych kondygnacji P kondygnacji I - II kondygnacji III - IV		2,69 kN 4,01 kN 2,64 kN	1,1 1,1 1,1	2,96 kN 4,41 kN 2,9 kN
	RAZEM	9,34 kN		10,27 kN
4) Strop nad kondygnacją piwniczną (strop Kleina) ciężar własny konstrukcji stropu ciężar warstw podłogowych		3,07 kN/m^2 1,25 kN/m^2	1,1 1,2	3,38 kN/m^2 1,5 kN/m^2
	RAZEM	4,32 kN/m^2		4,88 kN/m^2
5) Strop nad kondygnacją powtarzalną (strop DZ - 3) - ciężar własny konstrukcji stropu - ciężar warstw podłogowych		2,64 kN/m^2 1,01 kN/m^2	1,1 1,2	2,9 kN/m^2 1,21 kN/m^2
	RAZEM	3,65 kN/m^2		4,11 kN/m^2
6) Strop nad IV kondygnacją (strop DZ - 3) - ciężar własny konstrukcji stropu - tynk cementowo - wapienny płyta wiórowo - cementowa zatarcie cementowe		2,64 kN/m^2 0,285 kN/m^2 0,24 kN/m^2 0,105 kN/m^2	1,1 1,2 1,2 1,3	2,9 kN/m^2 0,34 kN/m^2 0,29 kN/m^2 0,14 kN/m^2
	RAZEM	3,27 kN/m^2		3,67 kN/m^2
7) Obciążenia zmienne obciążenie zastępcze od ścianek działowych obciążenie technologiczne		1,25 kN/m^2 1,5 kN/m^2	1,2 1,4	1,5 kN/m^2 2,1 kN/m^2
	RAZEM	2,75		3,6

8) Obciążenie od słupków więźby dachowej F = 41,41 kN

na 1 mb ściany przypada


Zestawienie obciążeń

• obciążenie od murów i wieńców żelbetowych kondygnacji P - IV

102,39 + 10,27 = 112,66 kN

• obciążenie od stropów (stałe) kondygnacji I - III


= 45,50 kN

• obciążenie od stropu (stałe) kondygnacji IV


= 13,54 kN

• obciążenie technologiczne oraz od ścian działowych kondygnacji I - III


= 39,85 kN

• obciążenie technologiczne oraz od więźby dachowej kondygnacji IV


= 47,61 kN


RAZEM F₁ + F₄ = 259,16 kN

• obciążenia od stropów (stałe i zmienne) kondygnacji P








RAZEM P = F₁ + F₂ + F₃ + F₄ = 290,45 kN

1. Sprawdzenie nośności konstrukcji murowej

1. Określenie wartości mimośrodu przypadkowego

• mimośród przypadkowy









przyjęto e_n = 10 mm = 1 cm

• mimośród siły P otrzymany z obliczeń statycznych schematu sił w przekroju α - α




a = 25,5 cm




e₁ = e₂ = 17 cm

• moment zginający względem osi ściany przekroju α - α




Suma sił pionowych w przekroju (na 1 mb ściany wewnętrznej)

P = F₁ + F₂ + F₃ + F₄ = 290,45 kN

Mimośród siły wypadkowej










1. Określenie wysokości obliczeniowej muru




l = 2,3 m







2. Sprawdzenie nośności muru







R_mk = 1,2 MPa - wytrzymałość charakterystyczna muru niezbrojonego na ściskanie







Dla





Nośność muru:

N = P = 290,45 kN

R_m = 890 kN/m²

F_m = 0,51 m²


ϕ = 0,94




Warunek nośności muru niezbrojonego został spełniony.

Ściana została zaprojektowana z zapasem nośności





3. Sprawdzenie naprężeń pod fundamentem

1. Założenia

• przyjęto ławę betonową o wymiarach B = 1,1 m; h = 0,5 m

• beton klasy B 15,

• obciążenie opór jednostkowy podłoża na fundament q_f = 0,3 MPa


Schemat układu sił w przekroju w poziomie fundamentu

1. Zebranie obciążeń na 1 mb ławy fundamentowej

1. Suma sił pionowych P₁ obciążających 1 mb fundamentu

• obciążenie obliczeniowe ustalone według punktu 2.5.2

F₁ + F₂ + F₃ + F₄ = 290,45 kN

- ciężar własny ławy fundamentowej
F₅ = 13,31 kN

RAZEM P₁ = F₁ + F₂ + F₃ + F₄ + F₅ = 303,76 kN

1. Moment zginający obliczony względem osi ławy fundamentowej

h = 51 cm

a = 25,5 cm

a/3 = 8,5 cm

e₁ = e₂ = a - a/3 = 17 cm

F₂ = 10,56 kN

F₃ = 20,73 kN




• mimośród siły wypadkowej otrzymany z obliczeń statycznych




• mimośród przypadkowy








przyjęto e_n = 10 mm = 1 cm

- mimośród początkowy







1. Obliczenie maksymalnego obciążenia jednostkowego pod fundamentem







Przyjęto ławę fundamentową żelbetową:

• szerokości B = 1,1 m

• wysokości h = 0,5 m







m = 0,9







Warunek spełniony: maksymalne obliczeniowe obciążenie jednostkowe pod fundamentem nie przekracza obliczonego oporu jednostkowego podłoża. Przyjęte wymiary ławy fundamentowej są prawidłowe.




ZAŁĄCZNIKI:

WYKAZ DREWNIANEJ WIĘŹBY DACHOWEJ

Nr	Nazwa elementu	Przekrój m x m	Długość m	Sztuki	Objętość m^3
1	krokiew krokiew	0,1 x 0,15 0,1 x 0,15
2	płatew	0,1 x 0,15		2
3	słupek	0,1 x 0,15	3,37	8
4	podwalina	0,1 x 0,15		8
5	murłat	0,1 x 0,15		2
6	miecz	0,1 x 0,15		16
7	klaszcze	0,1 x 0,15		8
8	SUMA	-	-	-




WYKAZ STOLARKI

	02 SZ = 880 HZ = 555
	06 SZ =1180 HZ = 855
	018 SZ = 1480 HZ = 1155


















OKNA
Symbol elementu	P	1	2	3	4	SUMA
02	11	-	-	-	-	11
06	-	-	1	1	1	3
018	-	7	7	7	7	28
0W8A	-	1	1	1	1	4
0W9A	-	2	2	2	2	8

DRZWI
Symbol elementu	P	1	2	3	4	SUMA
D4	1	4	4	4	4	17
D6	-	9	9	9	9	36
D9	5	1	-	-	-	6
0B5	-	3	3	3	3	12
DZ1	-	1	-	-	-	1
D11w	-	3	3	3	3	12
WD2	14	-	-	-	-	14

WYKAZ BELEK STROPU

DZ - 3 h = 200
Długość cm	P	1	2	3	4	SUMA
270	-	18	18	18	18
300	-	36	36	36	36
450	-	18	18	18	18
540	-	18	18	18	18

KLEINA I 220
Długość cm	P	1	2	3	4	SUMA
270	9	-	-	-	-	9
300	18	-	-	-	-	18
450	9	-	-	-	-	9
540	9	-	-	-	-	9

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

2

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

7

Str.

8

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

12

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

14

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

16

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

10

Str.

9

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

18

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

19

Str.

17

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Str.

25

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Str.

36

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

23

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

26

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

27

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

29

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

32

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

33

Str.

35

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

3

Str.

11

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Str.

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

5

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej




Str.

20

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Str.

24

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Str.

34

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

31

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

4

I

II

III

IV

P

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

6







Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

13

Str.

15




Str.

21

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Str.

22

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Str.

28

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej




Str.

30

PB

KBO

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.

37

Projekt budynku wielorodzinnego

w technologii tradycyjnej

PB

KBO

Str.







---