Projekt 1

Obliczenia wi

by dachowej.

1.0 Dane.

Dach�wka karpi�wka pojedyncza

Wysoko

od poziomu terenu do kalenicy 10,2 m.

Rozstaw krokwi 0,9 m.

Pochylenie dachu 51^o

2.0 Obci

enie
niegiem dla strefy I ( Kalisz )

Obci

enie wiatrem dla strefy I ( Kalisz ).

Obci

enie sta
e.

Dach�wka karpi�wka pojedyncza

q_k = 0,95 kPa

q_o = q_k" _f = 1,14 kPa

Ci

ar
aty 50x50 co 25 cm.

q_k = (0,06)² "6 = 0,015 kN/m²

q_o = 1,1 "0,015 = 0,0165 kN/m.

Uszczelnienie zapraw
.

q_k = 0,05 kN/m²

q_o = 0,05 "1,3 = 0,065 kN/m²

I Sprawdzenie
aty.

Obci

enie
aty.

nieg i obci

enie sta
e.

Wiatr i obci

enia sta
e.

Si
y wewn
trzne.

Schemat nr 1 dla

Schemat nr 2 dla

Sprawdzenie no
no
ci przekroju.

m = m₁ " m₂ " m₃ " m₄

m₁ = 1,0 - uwzgl
dnienie warunku wilgotno
ci

m₂ = 1,0 - uwzgl
dnienie skoku temperatury

m₃ = 1,0 - uwzgl
dnienie rodzaju drewna

m₄ = 1,0 - uwzgl
dnienie wyboczenie drewna

Warunek nie jest spe
niony dla
aty 50x50 , dlatego nale
y zmieni
przekr�j
aty na inny. Przyj

em
aty 60x60 o W_y = W_x = 0,36 cm³.

Warunek zosta
spe
niony.

Sprawdzenie ugi
cia.

II Sprawdzenie no
no
ci krokwi.

1.0 Obci

enie wymianem.

Wymian przenosi si
na krokiew jako si
a skupiona.

2.0 Schemat obliczeniowy krokwi i j
tki.

Obci

enie najbardziej niekorzystne.

Wiatr i obci

enie sta
e.

Przyjmuj
krokwie 75x175 ,a j
tk
75x150 i mur
at
160 x 160.

2.2Uwzgl
dniam tak
e obci

enie od :

Papa

2.2.2 We
na mineralna typu L

Deski

2.3.4 Ci

ar w
asny krokwi

Suma obci

e

Ostateczne obci

enie roz
o
one wynosi q_o = 0,418 + 1,8136 = 2,231 kN/m.

Sprawdzenie no
no
ci krokwi.

Krokiew 75 x 150 F = 0,023 m² = 130 cm² J_x = 3349,6 cm⁴

J
tka 75 x 150 F = 0,011 m² = 110 cm² J_x = 2109,375 cm⁴

Ekstremalne si
y wewn
trzne

 = 1,0

dla drewna K 27 odczytuj
z normy

Odczytuj
dla obliczonego _c , tak
e z normy , warto
ci :

Si
y osiowe i momenty.

3.2.1 Momenty

M_max = 1,597 kNm

Si
y tn
ce.

T_max = 4,1 kN

N_max = 17,578 + 2,6103 = 20,188 kN

Warunek.

Warunek spe
niony , ale przekr�j krokwi zosta
zmieniony na inny z powod�w ekonomicznych , na 75 x 150 F = 0,01125 m² , W_x = 281,13 cm³ , J_x = 2109,38 cm⁴ , odczytane z normy na podstawie _c = 85,45 :

k_wx = 0,36 i

Warunek spe
niony !!!

4.0 Sprawdzenie napr

e
normalnych z uwzgl
dnieniem wyboczenia.

W p
aszczy
nie prostopad
ej do dzia
ania momentu zginaj
cego.

Niestety trzeba zmieni
szeroko

krokwi i przyj

em krokwie 100 x 150

F = 150 cm² = 0,015 m² J_y = 1250 cm⁴ W_y = 250 cm³

Warunek spe
niony !!!

5.0 Sprawdzenie napr

e
stycznych (
cinaj
cych ).

Q = 4,1 kN b = 0,1 m. J_br = J_x = 2812,5 cm⁴ R_dv = 1,4 MPa

Warunek nie spe
niony , trzeba zmieni
przekr�j , zmieniam na 110 x 175

F = 0,01925 m² J_br = 4912,76 cm⁴ S_x = 0 ,00167 m³

Warunek spe
niony.

Sprawdzenie ugi

dla krokwi.

Ugi
cie krokwi b
dzie liczone jak dla belki swobodnie podpartej o l = 3,7 m ( j
tka - kalenica ).

J_x = 4912,76 cm⁴

f_max =0,2 mm < 18,5 mm

Warunek spe
niony.

III Sprawdzenie no
no
ci j
tki.

1.0 Si
y napr

eniowe.

Poniewa
j
tka nie jest obci

ona
adnymi si
ami to ( pomijam jej ci

ar w
asny ) M.= 0 i T = 0

N = 11,153 kN

J_x = 2109,375 cm⁴ , W_x = 281,25 cm³ , F = 0,01125 m²

Ze wzgl
d�w ekonomicznych zmieniam przekr�j j
tki na 50 x 100

F = 0,005 m² , J_x = 416,67 cm , W_x = 83,33 cm³

Warunek spe
niony.

1.1 Sprawdzenie no
no
ci na
cinanie.

Poniewa
j
tka nie by
a obci

ona warunku na
cinanie nie sprawdzamy.

1.2Sprawdzenie ugi
cia j
tki.

f_max =0,09 mm < 14,7 mm

Warunek spe
niony.

Obliczenia nadpro
a.

Przyj
cie danych.

Obci

enie z ceg
y pe
nej na zaprawie cem. - wapiennej - 0,25 m - grubo

muru

Tynk cementowo - wapienny z jednej strony 0,02 m.

Belka nadpro
a ze stali St3SX o R_a = 220 MPa

Dobranie obci

e
.

Obci

enie z ceg
y pe
nej.

 = 18 kN/m³

q_k = 18 kN/m³ "0,25 m = 4,5 kN/m²

q_o = 4,5 kN/m² " 1,1 = 4,95 kN/m²

Ci�ar belki.

q_o = 2 "1,1 "0,11 = 0,242 kN/m.

Tynk cementowo - wapienny

 = 19 kN/m³

q_k = 19 "0,02 = 0,38 kN/m²

q_o = 0,494 kN/m²

D
ugo

obliczeniowa.

l_s = 1,48 +0,03 +1,48 +0,15 = 3,14 m

l_o = 1,05 "l_s = 3,3 m

Ca
o
ciowe obliczenie.

Schemat obliczeniowy.

Poniewa
w obr
bie tr�jk
ta nie ma jaki
element�w , kt�re dawa
y by si

skupion
to obci

enie pozostaje bez zmian.

Maksymalny moment.

Obliczenie wska
nika na zginanie.

Przyjmuj
2 I100 o W_x = 34,2 cm³ , a 2 W_x = 68,4 cm³

Sprawdzenie napr

e
w belce dwuteowej.

Warunek spe
niony.

Obliczenia belek stropowych z p
ytami typu WPS

Przyj
cie danych.

Parkiet d
bowy 2,2 cm  = 7,0 kN/m³

G
ad
cementowa 2,0 cm  = 21 kN/m³

Styropian na podk
adzie z bet. kom�rkowego konstrukcyjnego 2,0 + 4,0 cm g = 0,490 kN/m²

Polepa 7,0 cm  = 12 kN/m³

P
yty WPS 100 , 120 g₁₀₀ = 0,481 kN/m² g₁₂₀ = 0,569 kN/m²

Tynk cem. - wap. 2,0 cm  = 22,0 kN/m³

Belka metalowa

Obliczenie p
yty WPS.

Obci

enie p
yty.

• ci
  
  ar w
  asny p
  yty

0. 
   

0. 
   

• Styropian z pod
  o
  em

0. 
   

• Parkiet d
  bowy

0. 
   

• Polepa

0. 
   

• Tynk cementowo - wapienny

0. 
   

• G
  ad
  cementowa

0. 
   

0. Suma
   

0. 1.1 Obci
   
   enie
   ciank
   dzia
   ow
   ( dla belki nr 1 )

• Tynk cementowo - wapienny

0.  = 19 kN/m³ _f = 1,3

• Ceg
  a zwyk
  a budowlana

0.  = 11 kN/m³ _f = 1,2

0. 
   

0. 1.3 Obci
   
   enie
   ciank
   dzia
   ow
   ( dla belki nr 2 )

• Tynk cementowo - wapienny

0.  = 19 kN/m³ _f = 1,3

• Ceg
  a zwyk
  a budowlana

 = 11 kN/m³ _f = 1,2




1.2 Obci

enie zmienne.




3.0 Obci

enie belki nr 1.







Obci

enie belki nr 2.




dojdzie jeszcze obci

enie od
cianki pod
u
nej







Obci

enie belki stalowej.

Przyjmuj
belk
stalow
I 200 o ci

arze








Za
o
enie obci

e
.

Dla belki nr 1. 5.1.2 Dla belki nr 2



dla 0 < l < 1,82



dla 1,82 < l < 3,33




Ci

ar belki na 1mb.




5.3 Ca
o
ciowe obci

enie belek.

Dla belki nr 1 5.3.2 Dla belki nr 2










D
ugo

obliczeniowa belek.

6.1 Dla belki nr 1. 6.2 Dla belki nr 2





Momenty zginaj
ce.







M_max = 51,421 kNm M_max = 26,503 kNm

Sprawdzenie wytrzyma
o
ci za
o
onych dwuteownik�w.

R_a = 1700 MPa

8.1 Dla belki nr 1.




Niestety dwuteownik I 200 nie spe
nia warunk�w dlatego przyj

em dwuteownik I 240 o :







Dla belki nr 2.




Dwuteownik I 200 spe
nia warunki ale z powod�w ekonomicznych przyj

em belk
I 180 o :







9.0 Sprawdzenie strza
ki ugi
cia.

Dla belki nr 1 i 2.

W obydwu przypadkach ugi
cie dopuszczalne nie zosta
o przekroczone.







f_dop < f_max

Obliczenia 1 m.b. muru

Przyj
cie danych.


ciany budynku s
wykonane z ceg
y pe
nej

Przyj

em strop do oblicze
o rozstawie 100

Za
o
enia do oblicze
.

grubo


cian 0,25 m - wewn
trzne

ci

ar stropu g_o = 3,676 kN/m²

obci

enie zmienne normalne 1,2 kN/m²

obci

enie zmienne obliczeniowe g_o¹ = 1,2 " 1,4 = 1,68 kN/m²

obci

enie ca
kowite przypadaj
ce na 1 m d
ugo
ci beli stropowej

g_o² = 5,975 kN/m² " 1,0 + 1,68 kN/m² " 1,0 + 0,311 kN/m² " 1,1 = 7,997 kN/m

Obci

enie od stropu poddasza.




Obci

enie na
cian
od stropu pi
tra.




Wymiarowanie
ciany.







5.1Obci

enie murem.




Obci

enie tynku .




Suma obci

e
.




7.0 Obliczenie mimo
rodu.




M = 36,73 " 0,12 = 4,4076 kNm

Dla jednej belki stropowej po jednej stronie mimo
r�d statyczny wynosi 0,07 m , ale dla mojego przypadku moment statyczny e_s = 0

Moment przypadkowy.




Jest to najbardziej niekorzystny wariant.

Wyznaczenie ca
kowitego mimo
rodu.




Wysoko

obliczeniowa.




Wyznaczenie wsp�
czynnika .




Odczytuj
z normy  = 0,71

No
no

muru wewn
trznego.










Przyj
te do oblicze
zapraw
3 i ceg
y 5 spe
niaj
wymagane za
o
enia.




Warunek spe
niony.

Projekt 2

Obliczenie wi

by dachowej

1.1 Dane og�lne

• Dach�wka ceramiczna zak
  adkowa

• Wysoko
  
  od poziomu terenu do kalenicy 8.6 m.

• Rozstaw krokwi 0,85 m.

• Pochylenie dachu 35^o

• Obci
  
  enie
  niegiem wg III strefy

• Obci
  
  enie wiatrem wg I strefy

0. 1.2 Wytrzyma
   o
   ci charakterystyczne i obliczeniowe drewna

0. Wytrzyma
   o
   ci charakterystyczne i obliczeniowe przyj
   to jak dla drewna sosnowego klasy K27.

0. Wsp�
   czynnik korekcyjny m

0. m = m₁ � m₂ � m₃ � m₄

0. m₁ = 1,0 - uwzgl
   dnienie warunku wilgotno
   ci m₂ = 1,0 - uwzgl
   dnienie skoku temperatury

0. m₃ = 1,0 - uwzgl
   dnienie rodzaju drewna

0. m₄ = 1,0 - uwzgl
   dnienie wyboczenie drewna

0. m = 1.0

0. Ostatecznie dla drewna klasy K27 przyj
   to

• wytrzyma
  o
  
  na zginanie R_dm=131.0=13 MPa

• wytrzyma
  o
  
  na
  ciskanie R_dc=11.51.0=11.5 MPa

• wytrzyma
  o
  
  na
  cinanie R_dv=1.41.0=1.4 Mpa

0. Wsp�
   czynnik sr
   
   ysto
   ci pod
   u
   nej E = 9000 MPa

0. 1.3 Obci
   
   enie
   niegiem dla III strefy wg PN-80/B-02010

0. 
   
   
   

0. 1.4 Obci
   
   enie wiatrem dla I strefy wg PN-77/B-02011

0. 
   

0. q_k=0,250 kPa

0. C_e=1,0 -teren kategorii A, wysoko
   
   budynku mniejsza ni
   10 m.

0. b=1,8 -budowla nie podatna na dzia
   anie poryw�w wiatru

0. C=0,015a-0,2=0.325 -dla strony nawietrznej

0. C=-0,4 -dla strony zawietrznej

0. 1.4 Obliczenie
   at

0. 1.4.1 Schemat statyczny

0. 
   aty obliczamy jako belki dwuprz
   s
   owe o d
   ugo
   ci prz
   se
   l_o=0,8 m. i rozstawie a=0,30 m.

0. 1.4.2 Zestawienie obci
   
   e
   

Wyszczeg�lnienie	Obc.charakt [kN/m^2]	Wsp� .oblicz g	Obc.oblicz. [kN/m^2]
Obci enia sta e Dach�wka ceramiczna zak adkowa 0,700 aty sosnowe 3850 mm 5,50.0380.05/0.30	0,700 0,035	1,2 1,1	0,84 0,038
Razem	gk=0,735		g=0,878
Obci enia zmienne Obci enie niegiem Sk=1,1 Obci enie wiatrem Pk=0,146	1,1 0,146	1,4 1,3	1,54 0,19
Obci enie ca kowite	qk=1,981		q=2,608

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 1.3 Rozwi
   zanie statyczne

• wykres moment�w M_y

• wykres moment�w M_z

0. M_{y max}=4,93 kNm M_{z max}=3,59 kNm

0. 1.4 Rozwi
   zanie wytrzyma
   o
   ciowe

• Sprawdzenie stanu granicznego no
  no
  ci SGN

0. 
   

0. 
   

0. 
   warunek spe
   niony!

• Sprawdzenie stanu granicznego u
  ytkowania SGU

0. Poniewa
   l/h>20 to ugi
   cie liczymy ze wzoru:

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   warunek spe
   niony!

0. Przyj
   to
   aty o wymiarach 3,8 cm 5 cm

0. 1.5 Obliczenie wi
   zara krokwiowo-j
   tkowego

0. 1.5.1 Schemat statyczny

0. 1.5.2 Zestawienie obci
   
   e
   dla krokwi

Wyszczeg�lnienie	Obc.charakt. [kN/m^2]	Wsp� .oblicz g	Obc.oblicz. [kN/m^2]
Obci enia sta e Dach�wka ceramiczna zak adkowa 0,700 aty sosnowe 3850 mm 5,50.0380.05/0.30 Kontr aty sosnowe 2550 mm 5,50.0250.05/0.85 2papa na sucho 0,350 Deskowanie pe ne-Deski sosnowe grubo ci 25 mm 5,50.025 Krokiew sosnowa 7,517,5 cm 5,50.0750.175/0.85 We na mineralna grubo ci 17 cm (mi dzy krokwiami) 0,60,17 P yta gipsowo-kartonowa gr. 12,5 mm 0,1	0,700 0,035 0,007 0,350 0,138 0,085 0,102 0,1	1,2 1,1 1,2 1,2 1,2 1,1 1,2 1,2	0,84 0,038 0,008 0,420 0,165 0,093 0,122 0,12
Razem	gk=1,52		g=1,81
Obci enia zmienne Obci enie niegiem Sk=1,1 Obci enie wiatrem Pk=0,146	1,1 0,146	1,4 1,3	1,54 0,19
Obci enie ca kowite	qk=2,768		q=3,543

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 1.5.3 Zestawienie obci
   
   e
   dla j
   tki

Wyszczeg�lnienie	Obc.charakt. [kN/m^2]	Wsp� .oblicz g	Obc.oblicz. [kN/m^2]
Obci enia sta e Deski sosnowe grubo ci 25 mm 5,50.025 Jetki sosnowe 7,517,5 cm 5,50.0750.175/0.85 We na mineralna grubo ci 17 cm (mi dzy j tkami) 0,60,17 P yta gipsowo-kartonowa gr. 12,5 mm 0,1	0,138 0,085 0,102 0,1	1,2 1,1 1,2 1,2	0,165 0,093 0,122 0,12
Razem	gk=0,425		g=0,5
Obci enia zmienne Stropy poddaszy z dost pem przez wy az rewizyjny wg PN-82/B-02003 0,5	0,5	1,4	0,7
Obci enie ca kowite	qk=0,925		q=1,2

0. 
   

0. 
   

0. 1.5.4 Rozwi
   zanie statyczne

• wykres moment�w

• wykres si
  osiowych

0. Dla krokwi:

0. M._max=2,358 kNm N_max=25,213 kN R_x=19,124 kN R_y=16,522 kN

0. Dla j
   tki:

0. M._max=1,368 kNm N_max=14,349 kN R=3,833 kN

0. 1.5.5 Rozwi
   zanie wytrzyma
   o
   ciowe dla krokwi

• Sprawdzenie stanu granicznego no
  no
  ci SGN

0. 
   

0. 
   

0. 
   warunek spe
   niony!

• Sprawdzenie stanu granicznego u
  ytkowania SGU

0. Poniewa
   l/h>20 to ugi
   cie liczymy ze wzoru:

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   warunek spe
   niony!

0. Przyj
   to krokiew o wymiarach 7,5 cm 17,5 cm

0. 1.5.6 Rozwi
   zanie wytrzyma
   o
   ciowe j
   tki

• Sprawdzenie stanu granicznego no
  no
  ci SGN

0. 
   

0. 
   

0. 
   warunek spe
   niony!

• Sprawdzenie stanu granicznego u
  ytkowania SGU

0. Poniewa
   l/h<20 to ugi
   cie liczymy ze wzoru:

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   warunek spe
   niony!

0. Przyj
   to j
   tk
   o wymiarach 7,5 cm 17,5 cm

0. 1.6 Obliczenie mur
   aty

0. 1.6.1 Schemat statyczny

0. Mur
   at
   obliczamy jako belki wieloprz
   s
   owe zginane o d
   ugo
   ci prz
   se
   l_o=1.70 m. Na mur
   at
   dzia
   a obci
   
   enie przekazywane z krokwi.

0. 1.6.2 Rozwi
   zanie statyczne

• wykres moment�w

0. M_max=5,552 kNm

0. 1.6.3 Rozwi
   zanie wytrzyma
   o
   ciowe

• Sprawdzenie stanu granicznego no
  no
  ci SGN

0. 
   

0. 
   

0. 
   warunek spe
   niony!

• Sprawdzenie stanu granicznego u
  ytkowania SGU

0. Poniewa
   l/h<20 to ugi
   cie liczymy ze wzoru:

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 
   warunek spe
   niony!

0. Przyj
   to mur
   at
   o wymiarach 15 cm 15cm

0. 2. Obliczenie nadpro
   a okiennego w
   cianie zewn
   trznej

0. 2.1 Schemat statyczny

0. Nadpro
   a obliczamy jako belki swobodnie podparte.

0. 2.2 Zestawienie obci
   
   e
   

• l_o=1,05 l =1,68�1,05=1,764 m

• mur z pustak�w UNI grubo
  ci 188 mm na zaprawie cementowo-wapiennej

0. g=13,5 kN/m³

0. 
   

0. Przyj
   to belki nadpro
   owe typu l-19

0. 3. Obliczenie stropu EF 45

0. 3.1 Schemat statyczny

0. Belki (
   ebra) stropu g
   sto
   ebrowego obliczamy jako belki swobodnie podparte.

0. 3.2 Zestawienie obci
   
   e
   

Wyszczeg�lnienie	Obc.charakt. [kN/m^2]	Wsp� .oblicz g	Obc.oblicz. [kN/m^2]
Obci enia sta e Klepka d bowa grubo ci 22 mm 0,230 Podk ad cementowy grubo ci 3 cm 210,03 Strop typu EF 45 2,6 Tynk cementowo-wapienny 190,015	0,230 0,63 2,60 0,285	1,2 1,3 1,1 1,3	0,276 0,819 2,86 0,371
Razem	gk=3,745		g=4,326
Obci enia zmienne Obci enie zmienne stropu w pomieszczeniach mieszkalnych - wg PN-82/B-02003 1,5 Obci enie zast pcze od cian dzia owych - wg PN-82/B-02003	1,5 0,75	1,4 1,2	2,10 0,90
Obci enie ca kowite	qk=5,995		q=7,326

0. l_o = 1,05�l = 1,05�461 = 484 cm q=7,326*0,45=3,297kN/m.

0. 3.3 Rozwi
   zanie statyczne

• wykres moment�w

0. M._max=9,495 kNm R_y=7,913 kN

0. No
   no
   
   belek stropowych jest zapewniona

0. 4. Obliczenie
   ebra stropowego pod
   cian
   dzia
   ow
   grubo
   ci 12 cm

• Ci
  
  ar
  cianek dzia
  owych ustawionych na
  ebrach strop�w
  elbetowych g
  sto
  ebrowych przyjmuje si
  jako roz
  o
  ony na 3
  ebra, przy czym
  ebro bezpo
  rednio obci
  
  one przejmuje 50% cie
  aru
  cianki, za
  
  ebra s
  siednie po 25%

• Ci
  
  ar
  cianki dzia
  owej z ceg
  y dziurawki gr.12 cm na zaprawie cementowo wapiennej marki 1,5 obustronnie otynkowanej

0. 
   

0. 
   

0. 4.1 Rozwi
   zanie statyczne

• wykres moment�w

0. M._max=9,808 kNm

0. 5. Sprawdzenie no
   no
   ci
   ciany wewn
   trznej

0. 5.1 Schemat statyczny

0. 
   cian
   obliczamy jako pr
   t przegubowy
   ciskany si
   
   N

0. 5.2Zestawienie obci
   
   e
   

Wyszczeg�lnienie	N [kN]
Obci enie sta e stropu nad poddaszem (opartego na j tkach dachowych) 1,738/0,85	2,045
Obci enie zmienne stropu nad poddaszem 2,337/0,85	2,749
Obci enie sta e strop�w nad parterem i piwnic (z uwzgl dnieniem obci enia zast pczego od cian dzia owych) (12,542�2)�2	50,168
Obci enie zmienne strop�w nad parterem i piwnic (5,04�2)�2	20,16
Ci ar ciany no nej z pustak�w ceramicznych typu UNI grubo ci 19 cm na zaprawie cementowo-wapiennej obustronnie otynkowanej (13,5�0,19�1,1+19�0,015�1,3�2)�1�3,475	12,38
Ci ar ciany no nej z ceg y pe nej grubo ci 25 cm na zaprawie cementowej marki 5 obustronnie otynkowanej (18�0,25�1,1+19�0,015�1,3�2)�1�2,50	14,227
Razem	101,729

0. D
   ugotrwa
   a cz
   
   
   si
   y N

0. 
   

0. 
   

0. Wysoko
   
   obliczeniowa
   ciany wewn
   trznej

0. 
   

0. Smuk
   o
   
   

0. 
   

0. Mimo
   r�d przypadkowy

0. 
   Przyj
   to
   

0. 
   poniewa
   si
   a N dzia
   a osiowo na
   cian
   wewn
   trzn
   

0. 
   

0. 
   

0. 5.3 Rozwi
   zanie wytrzyma
   o
   ciowe

• Sprawdzenie stanu granicznego no
  no
  ci

0. 
   

0. 
   

0. dla

0. 
   
   
   przyj
   to
   

0. 
   warunek spe
   niony!

0. 6. Sprawdzenie no
   no
   ci
   ciany zewn
   trznej

0. 6.1Schemat statyczny

0. 6.2 Zestawienie obci
   
   e
   

Wyszczeg�lnienie	N [kN]
Obci enie sta e i zmienne (wiatr i nieg) dachu 16,522/0,85	19,438
Obci enie sta e strop�w nad parterem i piwnic (z uwzgl dnieniem obci enia zast pczego od cian dzia owych) 12,542�2	25,084
Obci enie zmienne strop�w nad parterem i piwnic 5,04�2	10,08
Ci ar ciany no nej z pustak�w ceramicznych typu UNI klasy 10 grubo ci 19 cm na zaprawie cementowo-wapiennej marki 3 jednostronnie otynkowanej (13,5�0,19�1,1+19�0,015�1,3)�1�4,40	14,045
Ci ar styropianu grubo ci 8 cm (0,45�0,08�1,2)�1�4,40	1,901
Ci ar cianki dociskowej z ceg y krat�wki grubo ci 12 cm na zaprawie cementowo-wapiennej jednostronnie otynkowanej (13,5�0,12�1,2+19�0,015�1,3)�1�4,40	10,184
Ci ar ciany no nej z ceg y pe nej klasy 10 grubo ci 38 cm na zaprawie cementowej marki 5 obustronnie otynkowanej (18�0,38�1,1+19�0,015�1,3+21�0,015�1,3)�1�2,22	18,435
Razem	99,167

0. Moment od mimo
   rodowego przy
   o
   enia si
   y N

0. 
   

0. D
   ugotrwa
   a cz
   
   
   si
   y N

0. 
   

0. 
   

0. Wysoko
   
   obliczeniowa
   ciany zewn
   trznej

0. 
   

0. Smuk
   o
   
   

0. 
   

0. Mimo
   r�d przypadkowy

0. 
   

0. Mimo
   r�d od obci
   
   enia

0. 
   

0. 
   

0. 
   

0. 6.3 Rozwi
   zanie wytrzyma
   o
   ciowe

• Sprawdzenie stanu granicznego no
  no
  ci







dla




przyj
to



warunek spe
niony!

7. Obliczenie
aw fundamentowych


awa posadowiona jest na glinie piaszczystej

I_L=0,35

g_D=21 kN/m³

f_u=15,5�

c_u=26 kPa

dla f_u=15,5� przyj
to: N_D=4,0 N_B=0,5 N_c=11,0

7.1
awa wewn
trzna

Wst
pnie za
o
ono wymiary
awy B=50 cm i H=40 cm

7.1.1 Zestawienie obci

e


Wyszczeg�lnienie	p [kN/m]
Obci enie obliczeniowe dzia aj ce na aw (jak dla ciany wewn trznej)	101,729
Ci ar awy fundamentowej 24�0,50�0,40�1,1	5,28
Ci ar posadzki na odsadzkach awy 21�0,03�0,125�2�1,3	0,102
Razem	107,111

7.1.2 Sprawdzenie I stanu granicznego pod
o
a













Przyj
te wymiary
awy s
prawid
owe

7.1.3Sprawdzenie no
no
ci
awy na zginanie


awa zostanie wykonana z betonu B 20 o R_BZ=900 kPa

Pocz
tkowy moment zginaj
cy




Wska
nik plastyczny przekroju betonowego




Napr

enia rozci
gaj
ce w betonie




No
no


awy jest wystarczaj
ca

Przyj
to
aw
fundamentow
wewn
trzn
o wymiarach H=40 cm i B=50 cm

7.2
awa zewn
ntrzna

Wst
pnie za
o
ono wymiary
awy B=50 cm i H=40 cm

7.2.1 Zestawienie obci

e


Wyszczeg�lnienie	p [kN/m]
Obci enie obliczeniowe dzia aj ce na aw (jak dla ciany zewn trznej)	99,167
Ci ar awy fundamentowej 24�0,50�0,40�1,1	5,28
Ci ar posadzki na odsadzkach awy 21�0,03�0,125�1,3	0,102
Ci ar gruntu na odsadzce 21�0,125�1,75	4,594
Razem	109,143

7.2.2 Sprawdzenie, czy po
o
enie wypadkowej od obci

enia sta
ego i zmiennego dzia
aj
cego na
aw
znajduje si
w rdzeniu podstawy


jak dla
ciany zewn
trznej




Wypadkowa znajduje si
w rdzeniu podstawy

7.2.3 Sprawdzenie I stanu granicznego pod
o
a













Przyj
te wymiary
awy s
prawid
owe

7.2.4Sprawdzenie no
no
ci
awy na zginanie


awa zostanie wykonana z betonu B 20 o R_BZ=900 kPa

Pocz
tkowy moment zginaj
cy




Wska
nik plastyczny przekroju betonowego




Napr

enia rozci
gaj
ce w betonie




No
no


awy jest wystarczaj
ca

Przyj
to
aw
fundamentow
zewn
trzn
o wymiarach H=40 cm i B=50 cm

---