2. Zebranie obciążeń działających na ścianę oporową.

2.1 Obciążenie pionowe

Obc.	Wartość charak.
	kN	m	kNm		kN	kNm		kN	kNm
		58	0	0	1,35	78,3	0	1,0	58
		46,25	-0,5	-23,125	1,35	62,4375	-31,2188	1,0	46,25
		46,25	0,083	3,8542	1,35	62,4375	52,0313	1,0	46,25
		46,62	-1,1	-51,282	1,35	62,937	-69,2307	1,0	46,62
P		9,1	-1,1	-10,01	1,5	16,65	-15,015	0	0
		206,22		-80,563		279,762	-110,261		197,12

2.2 Obciążenie poziome (parcie gruntu pośrednie)

Przyjęto parcie gruntu pośrednie ze współczynnikiem

Współczynniki:

(grunty niespoiste przemieszane)

(zagęszczanie metodą lekką wibracyjną)

Wskaźnik zagęszczenia:

Współczynnik parcia granicznego:

Współczynnik parcia pośredniego:

Wartości jednostkowego parcia gruntu:

Obc.	Wartość charak.
	kN	m	kNm		kN	kNm		kN	kNm
		21,2355	2,25	47,78	1,5	31,85	71,6698	0	0
		66,1568	1,5	99,23	1,35	89,316	133,967	1,35	89,3116
		87,392		147,015		121,165	205,637		97,1848

2.3 Kombinacje obciążeń

Komb. 1:
Komb. 2:
Komb. 3:
Komb. 4:

3. Sprawdzenie mimośrodu wypadkowej obciążeń w podstawie fundamentu i obliczenie nacisków na grunt:

Komb. 1:
Komb. 2:
Komb. 3:		lecz
Komb. 4:

Naciski na grunt pod płytą fundamentową dla kombinacji 1:

$$q_{k;1} = \frac{206,22}{2,9 \bullet 1,0}\left( 1 + \frac{6 \bullet 0,32224}{2,9} \right) = 27,7361\text{kPa}$$

$$q_{k;2} = \frac{206,22}{2,9 \bullet 1,0}\left( 1 - \frac{6 \bullet 0,32224}{2,9} \right) = 27,7361kPa$$

4.1 Sprawdzanie warunków nośności pionowej podłożą gruntowego dla warunków bez odpływu i z odpływem wody.

I Kombinacja 2

V_o = 279, 762kN/m

H_k = 121, 165kN/m

e_b = 0, 341m

1. Nośność krótkoterminowa (w warunkach bez odpływu)

R_v = A^′ • [(π+2)•C_u•b_c•s_c•i_c+q]

B^′ = B − 2e_b = 2, 9 − 2 • 0, 341m = 2, 22m

L^′ = 1, 0

A^′ = 1, 0 • 2, 22m = 2, 22m²

b_c=1,0

s_c=1,0

A^′ • Cu = 2, 22m² • 44kPa = 97, 68 < H_k

H_k > A^′ • Cu

Warunek nośności nie jest spełniony - grunt musi zostać wymieniony.

1. Nośność długoterminowa (w warunkach z odpływem wody):

Współczynniki nośności

$$N_{q} = e^{\pi \bullet tg15} \bullet \text{tg}^{2}\left( 45 + \frac{15}{2} \right) = 3,94$$

N_c = (N_q−1) • ctg15 = (3,94−1) • ctg15 = 10, 97

N_γ = 2 • (N_q−1) • tg15 = 2 • (3,94−1) • tg15 = 1, 57

Współczynniki nachylenia podstawy:

b_c = b_q = b_γ = 1, 0

Współczynniki kształtu fundamentu:

s_c = s_q = s_γ = 1, 0 ponieważ $\frac{B'}{L'} = 0$

Wartość wykładnika m:

$$m = \frac{2 + 0}{1 + 0} = 2$$

Współczynniki wpływu obciążenia poziomego:

$$i_{q} = \left( 1 - \frac{121,165}{279,762 + 2,22 \bullet 29 \bullet ctg15} \right)^{2} = 0,58$$

$$i_{c} = 0,58 - \frac{1 - 0,58}{10,97 \bullet tg15} = 0,44$$

$$i_{\gamma} = \left( 1 - \frac{121,165}{279,762 + 2,22 \bullet 29 \bullet ctg15} \right)^{3} = 0,44$$

Obciążenie od nakładu w poziomie posadowienia:

q′_min = 1, 0 • 18, 5 = 18, 5kPa

Średni ciężar objętościowy gruntu pod fundamentem:

$$y^{'} = \frac{1,4 \bullet 18,5 + 0,6 \bullet 9,8}{2} = 15,89kN/m^{3}$$

Nośność długoterminowa, w warunkach z odpływem:

$R_{v} = 2,22\left( 29 \bullet 10,97 \bullet 0,44 \bullet 1,0 + 18,5 \bullet 3,94 \bullet 1 \bullet 1 \bullet 0,58 + \frac{1}{2} \bullet 15,89 \bullet 2,22 \bullet 1,57 \bullet 0,44 \right) = 431,65kN/m$

$R_{v;d} = \frac{\text{Rv}}{1,4} = 308,32kN/m\ > V_{d} = 279,762kN/m$

Warunek nośności został spełniony

II Kombinacja 3

V_o = 206, 22kN/m

H_k = 121, 165kN/m

e_b = 0, 60651m

1. Nośność krótkoterminowa (w warunkach bez odpływu)

R_v = A^′ • [(π+2)•C_u•b_c•s_c•i_c+q]

B^′ = B − 2e_b = 2, 9 − 2 • 0, 60651m = 1, 687m

L^′ = 1, 0

A^′ = 1, 0 • 1, 687m = 1, 687m²

b_c=1,0

s_c=1,0

$$A^{'} \bullet Cu = 1,687m^{2} \bullet 44kPa = \frac{74,23kN}{m} < H_{k} = 121,165kN/m$$

H_k > A^′ • Cu

Warunek nośności nie jest spełniony - grunt musi zostać wymieniony.

1. Nośność długoterminowa (w warunkach z odpływem wody):

Współczynniki nośności

$$N_{q} = e^{\pi \bullet tg15} \bullet \text{tg}^{2}\left( 45 + \frac{15}{2} \right) = 3,94$$

N_c = (N_q−1) • ctg15 = (3,94−1) • ctg15 = 10, 97

N_γ = 2 • (N_q−1) • tg15 = 2 • (3,94−1) • tg15 = 1, 57

Współczynniki nachylenia podstawy:

b_c = b_q = b_γ = 1, 0

Współczynniki kształtu fundamentu:

s_c = s_q = s_γ = 1, 0 ponieważ $\frac{B'}{L'} = 0$

Wartość wykładnika m:

$$m = \frac{2 + 0}{1 + 0} = 2$$

Współczynniki wpływu obciążenia poziomego:

$$i_{q} = \left( 1 - \frac{121,165}{279,762 + 1,687 \bullet 29 \bullet ctg15} \right)^{2} = 0,434$$

$$i_{c} = 0,434 - \frac{1 - 0,434}{10,97 \bullet tg15} = 0,2415$$

$$i_{\gamma} = \left( 1 - \frac{121,165}{279,762 + 1,687 \bullet 29 \bullet ctg15} \right)^{3} = 0,326$$

Obciążenie od nakładu w poziomie posadowienia:

q′_min = 1, 0 • 18, 5 = 18, 5kPa

Średni ciężar objętościowy gruntu pod fundamentem:

$$y^{'} = \frac{1,4 \bullet 18,5 + 0,6 \bullet 9,8}{2} = 15,89kN/m^{3}$$

Nośność długoterminowa, w warunkach z odpływem:

$R_{v} = 1,687\left( 29 \bullet 10,97 \bullet 0,2415 \bullet 1,0 + 18,5 \bullet 3,94 \bullet 1 \bullet 1 \bullet 0,434 + \frac{1}{2} \bullet 15,89 \bullet 1,687 \bullet 1,57 \bullet 0,326 \right) = 194,66\ kN/m$

$R_{v;d} = \frac{\text{Rv}}{1,4} = 139,04kN/m\ < V_{d} = 206,22kN/m$

Warunek nośności nie jest spełniony - grunt musi zostać wymieniony.

Grunt został wymieniony na pospółkę o parametrach:

$$\mathbf{I}_{\mathbf{d}}\mathbf{= 0,7\ \ \ }\mathbf{\phi}^{\mathbf{'}}\mathbf{= 36\ \ \gamma = 18,}\frac{\mathbf{5}\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}\mathbf{\ \ Cu = 0\ \ }\mathbf{M}_{\mathbf{o}}\mathbf{= 100}\mathbf{\text{MPa}}$$

I Kombinacja 2

Wymiary fundamentu zastępczego:

$$b = \frac{h}{3} = \frac{2}{3}m$$

$$B_{z} = 2,9m + \frac{2}{3}m = 3,567m$$

L_z = 1m

Obciążanie działające na fundament zastępczy:

V_d; z = 279, 762 + 1 • 3, 567 • 2 • 18, 5 = 411, 741kN/m

H_d; z = 121, 165kN/m

$$e_{B;z} = \frac{279,792 \bullet 0,341 + 121,165 \bullet 2}{411,741} = 0,8202kN/m$$

Wymiary efektywne i powierzchnia efektywna fundamentu zastępczego:

B′_z = B_z − 2 • e_B : z = 3, 567m − 2 • 0, 8202 = 1, 927m

L′_z = 1m

A′_z = 1 • 1, 927 = 1, 927m²

1. Nośność krótkoterminowa (w warunkach bez odpływu)

sc=1	bc=1	A′·Cu=0	ic=1

R_V=1,927[(π+2) ·0·1·1+55,5] =106,9485

R_Vd=76,392 < V_dz =279,762kN/m

Nośność krótkoterminowa nie spełniona.

1. Nośność długoterminowa (w warunkach z odpływem wody):

Współczynniki nośności:

R_v=1,927(55,5·37,75 · 1·1 · 0,498+0,5 · 15,98 · 1,927 · 53,4 · 0,35 )

Nq=37,75	bq=1	iq=0,35	qmin=(1+2)·18,5=55,5
Nc=50,58	bc=1	ic=0,35	γ′=15,89
Nγ=53,40	bγ=1	iγ=0,35	m =2

 R_vd=$\frac{R_{V}}{1,4}$= 1829,98kN/m > V_dz = 411,771 kN/m

Warunek nośności został spełniony.

II Kombinacja 3

b = $\frac{h}{3}$ = $\frac{2}{3}$ m

B_z = 2,9 + $\frac{2}{3}$ =3,567 m

L_z = 1 m

V_dz=206,22 kN/m + 3,567 m · 1m · 18,5kN/m³ · 2m =338,199 kN/m

H_K=121,165 kN/m

Mimośrody obciążeniowe dla fundamentu zastępczego :

e _{B;z =} $\frac{V_{d\ } \bullet \ e_{B} + H_{d\ }\ \bullet h\ }{V_{d;z}}$ ₌ $\frac{206,22\mathbf{}0,60651 + 121,165\ 2\ m\ }{338,199}$₌ 1,0864 m = 1,09 m

Wymiary efektywne i powierzchnia efektywna fundamentu zastępczego:

B′_z = 3,567 – 2 ·1,09 = 1,387 m

L′_z = 1 m

A′_z = 1,387 m·1 m =1,387m²

1. Nośność krótkoterminowa (w warunkach bez odpływu)

R_v = A^′ • [(π+2)•C_u•b_c•s_c•i_c+q]

A′ · C_u= 0

i_c=1

s_c=1

R_v = 1,387[ (π+2) ·0 ·1 ·1 +55,5] = 76,9785 kN/m

Warunek nośności:

R_VD=$\frac{R_{V}}{1,4}$= 54,98 kN/m < V_DZ = 338,199 kN/m

1. Nośność długoterminowa (w warunkach z odpływem )

R_v= A′·(c′ · N_c · b_c · s_c · i_c +q′·N_q· b_q · s_q · i_{q +} γ_B^′ _· B′ ·N_γ ·b_γ ·s_γ ·i_γ )

Współczynniki nośności:

Nq = 37,75	bq =1	sq =1	iq =0,498	m = 2
Nc = 50,58	bc =1	sc =1	ic =0,484
Nγ = 53,40	bγ =1	sγ =1	iγ =0,35

R_v=1,387·(0·50,58·0,4847+55,5·37,75·1·1·0,498+$\frac{1}{2}$ ·1,387·15,89·53,4·0,35) =1732,82

R_v;d = $\frac{R_{V}}{1,4}$= 1237,73 kN/m > V_d;z

Warunek nośności spełniony

Sprawdzenie nośności drugiej warstwy

Rys

Kombinacja 2

H_d = 121,165 kN/m

V_d = 279,762 kN/m

e_B = 0,34 m

b = $\frac{2}{3}$ m = 0,67m

B_z= 2,9 +0,67m= 3,57m

L_z =1m

A_z = B_z · L_z A_z = 3,57m

V_d;z = 279,762 kN/m +3,57m ·1m·2m·18,5kN/m³ = 411,852 kN/m

H_d;z = 121,165 kN/m

e_B;z = 0,819m

B_z^′ =3,57m – 2 · 0,819 m =1,932m

L_z^′ =1m

A′ =1m · 1,932m = 1,932m²

1. Nośność krótkoterminowa (w warunkach bez odpływu)

b_z=1

s_c=1

i_c=1

R_v=1,932 [ (π+2) ·0 ·1 ·1 +55,5] =107,226 kN/m

R_v;d = $\frac{R_{V}}{1,4}$= 76,59 kN/m < V_d;z = 411,852 kN/m

Warunek nośności nie został spełniony.

1. Nośność długoterminowa (w warunkach z odpływem )

Współczynniki nośności:

Nq = 20,63	bq =1	sq =1	iq =0,498	m = 2
Nc = 32,67	bc =1	sc =1	ic =0,472	ɣ′=10,2 kN/m^3
Nγ = 23,59	bγ =1	sγ =1	iγ =0,352	q= (1+2) ·18,5=55,5 kN

R_v=1,932·(0·32,67·1·1·0,472+55,5·20,63·1·1·0,498+$\frac{1}{2}$ ·10,2·23,59·1·1·0,352·1,932)

R_v =1259,68 kN/m

R_v;d = $\frac{R_{V}}{1,4}$= 899,77 kN/m > V_d;z = 411,852 kN/m

Warunek nośności został spełniony.

Kombinacja 3

H_d = 121,165 kN/m

V_d = 206,22 kN/m

e_B = 0,6065 m

b = $\frac{2}{3}$ m = 0,67m

B_z= 2,9 +0,67m= 3,57m

L_z =1m

A_z = B_z · L_z A_z = 3,57m

V_d;z = 206,22 kN/m +3,57m ·1m·2m·18,5kN/m³ = 338,31 kN/m

H_d;z = 121,165 kN/m

e_B;z = 1,086m

B_z^′ =3,57m – 2 · 1,086 m =1,398m

L_z^′ =1m

A′ =1m · 1,398m = 1,398m²

1. Nośność krótkoterminowa (w warunkach bez odpływu)

Współczynniki nośności:

b_z=1

s_c=1

i_c=1

R_v=55,5 ·1,398 =77,589 kN/m

R_v;d = $\frac{R_{V}}{1,4}$= 45,64 kN/m < V_d;z = 338,31 kN/m

Warunek nośności nie został spełniony.

1. Nośność długoterminowa (w warunkach z odpływem )

Współczynniki nośności:

Nq = 20,63	bq =1	sq =1	iq =0,498	m = 2
Nc = 32,67	bc =1	sc =1	ic =0,472	ɣ′=10,2 kN/m^3
Nγ = 23,59	bγ =1	sγ =1	iγ =0,352	q= (1+2) ·18,5=55,5 kN

R_v=1,398·(55,5·20,63·1·1·0,498+$\frac{1}{2}$·10,2·1,398·0,352·1·1·23,59)

R_v =875,092 kN/m

R_v;d = $\frac{R_{V}}{1,4}$= 625,067 kN/m > V_d;z = 338,31 kN/m

Warunek nośności został spełniony.

4.2 Sprawdzenie nośności poziomej podłoża gruntowego (opór na przesunięcie)

Przed wymianą gruntu

1. Opór w warunkach bez odpływu

Kombinacja 3	Kombinacja 4
Vd=206,22kN/m Hd = 121,165 kN/m RH= 2,9·1·44=127,6 kN/m RHd= $\frac{R_{H}}{1,1}$=116 kN/m < Hd = 121,165 kN/m	Vd=197,12 kN/m Hd = 189,3112 kN/m RH= 2,9·1·44=127,6 kN/m RHd= $\frac{R_{H}}{1,1}$=116 kN/m < Hd = 189,3112 kN/m
Warunek nośności nie został spełniony.	Warunek nośności nie został spełniony.

1. Opór w warunkach z odpływem

Kombinacja 3 δ=ϕ′ = 15^o RH=Vd · tg ϕ′ =55,256 kN/m < Hd =121,165 kN/m	Kombinacja 4 δ=ϕ′ = 15^o RH=Vd · tg ϕ′ =197,12 kN/m·tg15^o RH=52,818 kN/m < Hd =189,3212 kN/m
Warunek nośności nie został spełniony.	Warunek nośności nie został spełniony.

1. Po wymianie gruntu pod fundamentem – opór w warunkach z odpływem

Kombinacja 3	Kombinacja 4
Vd=338,199 kN/m Hd = 121,165 kN/m Bz^′=1,387 Lz^′ =1m RH= 338,199· tg36^o= 245,72 kN/m RHd= $\frac{R_{H}}{1,1}$=223,4 kN/m > Hd = 121,165 kN/m	Vd=329,1 kN/m Hd = 189,3112 kN/m Bz^′=1,387 Lz^′ =1m RH= 329,1 · tg36^o =239,104 kN/m RHd= $\frac{R_{H}}{1,1}$=217,37 kN/m > Hd = 189,3112 kN/m
Warunek nośności został spełniony.	Warunek nośności nie został spełniony.

4.2 Sprawdzenie stateczności uskoku poziomu podpartego ścianą oporową – metoda Felleniusa.

R = $\sqrt{\left( 2,075 \right)^{2} + \left( 5,375 \right)^{2}}$

R= 5,762 m

b_i =0,1R = 0,576m

N_i =W_i ·cosα

T_i = N_i ·tgϕ ·l_i ·c_i

l_i =$\frac{b_{i}}{\text{cosα}}$

M_o= ƩB_i·R

M_u= ƩT_i·R

nr paska	wysokość paska	sinα	cosα	tgα	ciężar paska Wi	Ni	Bi	li	Ti	Mo	Mu
1	0,44	-0,55	0,84	-0,66	4,66	3,89	-2,56	0,69	2,43	-14,76	14,01
2	0,77	-0,45	0,89	-0,50	8,21	7,33	-3,70	0,64	4,58	-21,29	26,41
3	1,02	-0,35	0,94	-0,37	10,90	10,21	-3,81	0,61	6,38	-21,97	36,76
4	1,20	-0,25	0,97	-0,26	12,83	12,42	-3,21	0,59	9,03	-18,48	52,00
5	1,32	-0,15	0,99	-0,15	15,19	15,02	-2,28	0,58	10,91	-13,13	62,87
6	1,38	-0,05	1,00	-0,05	17,64	17,62	-0,88	0,58	12,80	-5,08	73,75
7	4,88	0,05	1,00	0,05	41,49	41,44	2,07	0,58	30,10	11,95	173,45
8	4,82	0,15	0,99	0,15	68,23	67,46	10,23	0,58	49,01	58,97	282,38
9	4,70	0,25	0,97	0,26	30,92	29,94	7,73	0,59	21,75	44,54	125,33
10	4,52	0,35	0,94	0,37	55,05	51,57	19,27	0,61	31,64	111,02	182,33
11	4,27	0,45	0,89	0,50	51,99	46,43	23,39	0,64	31,14	134,80	179,43
12	3,94	0,55	0,84	0,66	48,44	40,45	26,64	0,69	30,84	153,50	177,68
13	3,50	0,65	0,76	0,86	43,81	33,30	28,48	0,76	20,81	164,10	119,88
14	2,94	0,75	0,66	1,13	37,93	25,09	28,45	0,87	15,68	163,92	90,33
15	2,16	0,85	0,53	1,61	29,89	15,74	25,40	1,09	9,84	146,37	56,68
16	0,92	0,95	0,31	3,04	15,14	4,73	14,39	1,84	2,95	82,89	17,03
								suma	977,33	1670,33
							przeliczeniowe	1319,40	1837,37

Warunek stateczności spełniony gdyż:

M_o =1319,40 < M_u =1837,37

5. Obliczenie przemieszczeń ściany oporowej i sprawdzenie warunków (SGU)

5.1 Obliczenie osiadań i przechyłki ściany.

p₁ = q₂ = 27,74 kPa

p₂ = q₁ - q₂= 118,48-27,74

p₂ = 90,74 kPa

Tabela obliczeń naprężeń i osiadań :

Rodzaj gruntu	hi	zi	γ	σyzi	0,2σyzi	$$\frac{\mathbf{\text{zi}}}{\mathbf{B}}$$	k0	k1	k0^′	k1^′	k2^′	Mo	σ0zi	σ1zi	σ2zi	Soi	S1i	S2i
Grunt zasypowy	1,00	0,00	18,00	0,00	0,00
Pospółka	1,40	0,70	18,50	31,45	6,29	0,24	0,95	0,49	0,47	0,41	0,09	100	69,00	50,80	21,76	0,97	0,71	0,30
Pospółka	0,60	1,70	8,50	39,95	7,99	0,59	0,75	0,47	0,37	0,32	0,14	100	54,38	42,07	25,74	0,33	0,25	0,15
FSa	1,00	2,50	10,20	47,60	9,52	0,86	0,62	0,42	0,31	0,26	0,16	75	45,33	35,24	26,17	0,60	0,47	0,35
FSa	1,10	3,55	10,20	58,31	11,66	1,22	0,48	0,37	0,24	0,22	0,16	75	35,09	30,23	24,33	0,51	0,44	0,36
MSa / CSa	0,90	4,55	9,90	68,38	13,68	1,57	0,39	0,33	0,20	0,19	0,15	95	28,97	26,39	22,77	0,27	0,25	0,22
MSa / CSa	1,00	5,50	9,90	77,78	15,56	1,90	0,33	0,29	0,17	0,17	0,16	95	24,58	23,02	22,56	0,26	0,24	0,24
MSa / CSa	1,00	6,50	9,90	87,68	17,54	2,24	0,28	0,26	0,14	0,15	0,14	95	20,47	20,37	19,46	0,22	0,21	0,20
MSa / CSa	1,00	7,50	9,90	97,58	19,52	2,59	0,26	0,23	0,13	0,12	0,12	95	19,01	17,27	17,27
	Ʃ	3,16	2,58	1,82

Osiadanie środka fundamentu ściany:

s_0i = 3,16mm < s_dop = 15 mm

Warunek dopuszczalny spełniony.

Przechyłka ściany:

ϕ= $\frac{\mathbf{s}_{\mathbf{1\ }}\mathbf{- \ }\mathbf{s}_{\mathbf{2}}}{\mathbf{B}}$ = $\frac{\mathbf{2,58 - 1,82}}{\mathbf{2900}}$ = 0,000262 < ϕ_dop = 0,002

Warunek dopuszczalny spełniony.

Poziome przemieszczenie korony ściany wywołane przechyłką fundamentu:

f2 =ϕ · H = 0,000262 ·4500 = 1,179 mm

5.2 Przesunięcie poziome ściany

l_a= D ·tg(45^o+ $\frac{^{'}}{2}$ ) = 1 ·tg(45^o+ $\frac{36^{o}}{2}$ )=1,963m

B = 2,9m

h_w= 0,4(2,9m + 1,963m) = 1,9452m =1,94m

Warstwa I – pospółka

h₁ = 1,94m

m_T1 = $\frac{2\ \ h_{1}}{B}$ = $\frac{2\ 1,94m}{2,9\ m}$ =1,34

Γ₁ = (1+ ν ₁) ·$\frac{2}{}$ [ (1- ν ₁) l_{n ·} (1+ m_T1²) + m_T1· ( 3-2 ν ₁) arctg ( $\frac{1}{m_{T_{1}}}$) ]

Γ₁ = (1+0,25) ·$\frac{2}{}$ [ (1-0,25) l_{n ·} (1+1,34²)+ 1,34 (3-2·0,25) arctg ( $\frac{1}{34\ })\rbrack$

Γ₁ =2,32 rad

Przemieszczenie poziome ściany fundamentu

E₀ = $\frac{\left( 1 + \nu \right) (1 - 2\nu)\ }{(1 - \nu)}$· M₀ = $\frac{\left( 1 + 0,25 \right) (1 - 2 \ 0,25)\ }{(1 - 0,25)}$· 100 = 83,3 MPa

f₁ = $\frac{H_{k}}{2\ I_{1}}$ · Ʃ $\frac{T_{\text{i\ }}{- T}_{1 - i\ }}{E_{0}}$ = $\frac{87,392}{2\ 1}$·( $\frac{2,32}{83,3\ 10^{3}}$) = 1,217 ·10^(-3)m = 1,22 mm

Obliczenia do wariantu II – posadowienie ściany na palach.

6. Przyjęcie układu pali.

7. Wyznaczenie siły w palach.

z	grunt	gama i	hi	omega vi	fi i	c' i	beta i	f si	R si	R s	q bi	R' b	ni_2	Rb	Rc	R s:k	R b:k	R c:k	R s:d	R b:d	R c:d
0,0	saclSi	18,5	0,0	0,00	15,0	29,0	0,176	0,000	0,000
1,0	saclSi	18,5	0,0	18,50	15,0	29,0	0,176	3,256	0,000
2,4	saclSi	18,5	1,4	44,40	15,0	29,0	0,176	7,814	16,848
3,0	saclSi	9,8	1,6	60,08	15,0	29,0	0,176	10,574	26,055
6,5	Or	4,7	3,5	76,53	10,0	10,0	0,117	8,954	48,262
6,5	Fsa	10,2	0,0	76,53	31,0	0,0	0,573	43,852	0,000	0,000
9,0	Fsa	10,2	2,5	102,03	31,0	0,0	0,573	58,463	225,083	225,083	3070,083	488,911	0,808	395,16	713,99	197,44	346,63	544,08	179,49	315,12	494,61
10,0	Msa	9,9	1,0	111,93	33,0	0,0	0,660	73,874	113,766	338,849	4392,133	699,447	1,000	699,45	1038,30	297,24	613,55	910,79	270,21	557,77	827,99
11,0	Msa	9,9	1,0	121,83	33,0	0,0	0,660	80,408	123,828	462,677	4780,609	761,312	1,000	761,31	1223,99	405,86	667,82	1073,67	368,96	607,11	976,07
12,0	Msa	9,9	1,0	131,73	33,0	0,0	0,660	86,942	133,890	596,567	5169,085	823,177	1,000	823,18	1419,74	523,30	722,08	1245,39	475,73	656,44	1132,17
13,0	Msa	9,9	1,0	141,63	33,0	0,0	0,660	93,476	143,953	740,520	5557,561	885,042	1,000	885,04	1625,56	649,58	776,35	1425,93	590,53	705,77	1296,30
14,0	Msa	9,9	1,0	151,53	33,0	0,0	0,660	100,010	154,015	894,535	5946,037	946,906	1,000	946,91	1841,44	784,68	830,62	1615,30	713,35	755,11	1468,45
15,0	Msa	9,9	1,0	161,43	33,0	0,0	0,660	106,544	164,077	1058,613	6334,513	1008,771	1,000	1008,77	2067,38	928,61	884,89	1813,49	844,19	804,44	1648,63
16,0	Msa	9,9	1,0	171,33	33,0	0,0	0,660	113,078	174,140	1232,752	6722,989	1070,636	1,000	1070,64	2303,39	1081,36	939,15	2020,52	983,06	853,78	1836,83
17,0	Msa	9,9	1,0	181,23	33,0	0,0	0,660	119,612	184,202	1416,955	7111,465	1132,501	1,000	1132,50	2549,46	1242,94	993,42	2236,36	1129,95	903,11	2033,06
18,0	Msa	9,9	1,0	191,13	33,0	0,0	0,660	126,146	194,265	1611,219	7499,941	1194,366	1,000	1194,37	2805,58	1413,35	1047,69	2461,04	1284,86	952,44	2237,31
19,0	Msa	9,9	1,0	201,03	33,0	0,0	0,660	132,680	204,327	1815,546	7888,417	1256,230	1,000	1256,23	3071,78	1592,58	1101,96	2694,54	1447,80	1001,78	2449,58
20,0	Msa	9,9	1,0	210,93	33,0	0,0	0,660	139,214	214,389	2029,935	8276,893	1318,095	1,000	1318,10	3348,03	1780,64	1156,22	2936,87	1618,77	1051,11	2669,88

Tabela: Nośność pali