Politechnika Warszawska

Wydział Inżynierii Środowiska

Projekt instalacji pompowej centralnego ogrzewania

Wykonał: Tomasz Wojna COWiG 3

Sprawdzający: mgr inż. Zenon Spik

WARSZAWA 2008/2009

Spis treści

OPIS TECHNICZNY…………………………………………………………………………………………….2

Załącznik nr 1 Dobór wymiennika ciepła w węźle ciepłowniczym………………………………………….…3

Załącznik nr 2 Dobór pompy obiegowej i urządzeń węzła ciepłowniczego……………………………………6

Załącznik nr 3 Obliczenia przewodów oraz strat ciśnienia dla najniekorzystniejszego

pionu (pokoje, pion nr 3)………………………………………………………………………………………....7

Załącznik 4 Obliczenia przewodów oraz strat ciśnienia dla najbliższego pionu, łazienkowego (nr 6)…..…10

Załącznik 5 Obliczenia przewodów oraz strat ciśnienia dla pionu klatkowego (nr 8)………………………13

Załącznik 6 Obliczenie długości grzejników w pokojach (pion nr 3)……………………………………..…..17

Załącznik 7 Obliczenie długości grzejników na klatce schodowej (pion nr 8)……………………………..…17

Załącznik 8 Obliczenie długości grzejników łazienkowych (pion nr 6)……………………...……………….18

Załącznik 9 Dobór naczynia wzbiorczego………………………………………………………………………19

Załącznik 10 Dobór zaworu bezpieczeństwa………………………………………………………………….. 20

Załącznik 11 Załączniki urządzeń wykorzystanych w projekcie……………………………………………..20

Spis rysunków:

Rys.1 Rzut piwnicy z układem przewodów skala 1:100

Rys.2 Rzut typowej kondygnacji skala 1:100

Rys.3 Rozwinięcie instalacji c.o. skala 1:100

Rys.4 Schemat technologiczny węzła ciepłowniczego

•OPIS TECHNICZNY

1. Podstawa opracowania

•Zlecenie i umowa na opracowanie dokumentów.

•Protokół założeń eksploatacyjnych SPEC TD-75/Z/2000.

•Podkłady budowlane opracowane w skali l: 100.

•Dane katalogowe producentów urządzeń.

•Obowiązujące normy i wytyczne projektowe

2. Zakres opracowania

•Opracowanie niniejsze obejmuje projekt instalacji centralnego ogrzewania, od rozdzielaczy głównych do grzejników w pomieszczeniach włącznie. Projekt nie obejmuje węzła ciepłowniczego.

3. Założenia

•Instalacja tradycyjna, dwururowa, pompowa.

•Przewody instalacji centralnego ogrzewania zaprojektowano z rur stalowych

•Elementy grzejne - grzejniki firmy Purmo typ PURMO-C (Załączniki 6, 7) i Enix typu ASTER (Załącznik 8)

4. Charakterystyka obiektu

4.1. Dane ogólne

Budynek przy ul. Nowowiejskiej 20 jest budynkiem mieszkalnym, podpiwniczonym, czterokondygnacyjnym. Budynek posiada jedną klatki schodowe. Położony jest w Opolu, więc jest to III strefa klimatyczna, czyli temperatura t_i = -20 ºC. Temperatura w pokojach, kuchni i przedpokoju wynosi t_e = 20 ºC, w łazience wynosi t_e = 24 ºC, a na klatce schodowej wynosi t_e = 8 ºC. Wysokość kondygnacji wynosi 2,9 m, grubość stropu ma 0,3 m, wiec wysokość pomieszczeń jest równa 2,6 m. Wysokość piwnicy wynosi 2,4 m (bez stropu).

4.2. Bilans cieplny budynku

•Obliczeniowe zapotrzebowanie na moc cieplną budynku wynosi: 51,0 kW

5. Opis projektowanej instalacji centralnego ogrzewania

5.1. Źródło ciepła i rozwiązanie instalacji centralnego ogrzewania

Instalacja centralnego ogrzewania zasilana będzie z sieci ciepłowniczej. Projektowana instalacja jest instalacją pompową, dwururową, pionową z rozdziałem dolnym, systemu zamkniętego.

Nośnik ciepła - woda o parametrach obliczeniowych przyjętych 90/70°C - rozprowadzany jest z węzła ciepłowniczego gałęziami poziomymi. Poziomy w piwnicach prowadzone są pod stropem lub po wierzchu ścian, z minimalnym spadkiem 3 %₀ w kierunku węzła. Przy prowadzeniu przewodów rozprowadzających należy wykorzystać układy samokompensujące.

Piony będą prowadzone w bruzdach, w tulejach ochronnych przy przejściu przez stropy.

Odpowietrzenie instalacji nastąpi poprzez automatyczne odpowietrzniki miejscowe firmy AFRISO, zamontowane na końcach pionów wraz z zaworem kulowym odcinającym.

5.2. Dane charakteryzujące instalację

•całkowite zapotrzebowanie na ciepło: 51,0 k W

•parametry obliczeniowe instalacji: 90/70 °C

•kubatura budynku: 1820 m³

•wymagane ciśnienie dyspozycyjne na rozdzielaczach: 17,562 kPa

•zapotrzebowanie ciepła na m : 73 W/m

•ciśnienie statyczne instalacji: 13,7 m_H2O

5.3. Elementy grzejne

Jako elementy grzejne zastosowano grzejniki RETTIG-PURMO typ C oraz Enix typu ASTER.

Przy grzejnikach zastosowano zawory termostatyczne proste RTD-N oraz zawory odcinające RLV firmy Danfoss. (Załącznik 3, 4, 5)

5.4. Przewody i armatura

Instalację należy wykonać z rur stalowych. Piony i poziomy należy mocować typowymi obejmami w odległościach zalecanych przez producenta.

Przejścia pionów przez stropy prowadzić w tulejach ochronnych PCV. Przewody w lokalach oraz na klatkach schodowych należy prowadzić w bruzdach. W przypadku prowadzenia przewodów wzdłuż bardzo cienkich ścian przewiduje się możliwość osłonięcia przewodów.

W instalacji należy zastosować następującą armaturę

•Dobrano zestaw wymiennikowy JAD X 3,18 (Załącznik 1)

•Na przewodzie powrotnym zainstalowano dwie pompy MAGNA 25-60 firmy Grundfos z falownikiem

•Zawory kulowe, gwintowane przy rozdzielaczach głównych na zasileniu każdej gałęzi firmy Danfoss

•Zawory kulowe posiadające kurek spustowy na podejściach pod piony na powrocie MSV - M firmy Danfoss

•Zawory z nastawą wstępną MSV - I firmy Danfoss na podejściach pod piony na zasileniu.

•Odpowietrzniki automatyczne miejscowe firmy AFRISO z zaworem odcinającym na końcu każdego pionu.

•Przy grzejnikach termostatyczne zawory grzejnikowe proste RTD-N na zasileniu.

Termometr zamontować na rozdzielaczu zasilającym i na każdym przewodzie powrotnym z instalacji.

Głowice zaworów termostatycznych należy montować po dokładnym wypłukaniu instalacji.

5.5. Regulacja instalacji

Regulacja przepływu nośnika ciepła dokonano przy pomocy trzech elementów :

•Termostatycznych zaworów grzejnikowych z podwójną regulacją.

•Zaworów regulacyjnych montowanych u podstawy pionów

•Zaworu upustowego

5.6. Zabezpieczenie instalacji c. o.

Instalację należy zabezpieczyć poprzez zastosowanie naczynia wzbiorczego przeponowego zamkniętego, zlokalizowanego w węźle ciepłowniczym i poprzez sprężynowy zawór bezpieczeństwa. Zabezpieczenie należy przyjąć wg projektu węzła ciepłowniczego.

Zaprojektowano:

•naczynie wzborcze przeponowe REFLEX typ 80N na ciśnienie 6 bar

•zawór bezpieczeństwa sprężynowy, pełnoskokowy 32x50 mm typu Si 6301, nastawa 5 bar, ciśnienie otwarcia 5 bar, ciśnienie zamknięcia 4 bar, sprężyna 0,48-:-0,63 Mpa.

Naczynie wzbiorcze należy włączyć do przewodu za rozdzielaczem powrotnym.

5.7. Izolacja instalacji

Po wykonaniu instalacji należy przeprowadzić próbę ciśnieniową. Następnie przewody biegnące w piwnicach oraz na klatce schodowej należy zaizolować izolacją z pianki poliuretanowej firmy Climaflex lub Thermaflex o grubości 20 mm. Rodzaj izolacji zastosować zgodnie z życzeniem Inwestora.

Załącznik nr 1

Dobór wymiennika ciepła w węźle ciepłowniczym

Dane wyjściowe:

•obliczeniowe parametry wody sieciowej: T_z/T_p = 125/75°C

•obliczeniowe parametry wody instalacyjnej: t_z/t_p = 90/70°C

•obliczeniowa moc cieplna wymiennika:

•obliczeniowa temperatura w pomieszczeniach budynku: t_i = 20°C

•obliczeniowa temperatura na zewnątrz budynku: t_i = -20°C (III strefa)

→ wybór najniekorzystniejszego punktu pracy wymiennika (punkt załamania wykresu regulacyjnego) - 70°C

gdzie:

m - współczynnik charakterystyki cieplnej grzejników, m = 0,29

Δt_ar - średnia arytmetyczna różnica temperatury wody instalacyjnej i powietrza w pomieszczeniu[^oC]

→ zakładając T_ZX równe 70 °C znaleziono φ_x = 0,4247

→ obliczeniowy strumień wody instalacyjnej

gdzie:

Q_o – obliczeniowa moc cieplna wymiennika[kW]

c_w – ciepło właściwe wody[kJ/kgK]

→ obliczeniowy strumień wody sieciowej

gdzie:

Q_o – obliczeniowa moc cieplna wymiennika[kW]

c_w – ciepło właściwe wody[kJ/kgK]

→ wymagana moc cieplna wymiennika w punkcie załamania wykresu regulacyjnego

→ temperatura wody sieciowej wypływającej z wymiennika

→ temperatura wody zasilającej i powrotnej w instalacji c.o.

→ współczynnik przenikania ciepła U wymiennika

•założono wymiennik typu JAD XK 3.18 o powierzchni A = 2,12 [m²] i parametrach:

C = 3,422141 m = 0,375628 n = 0,270342

D = -0,171287 e = 0,242605 f = 0,476285

• sprawność wymiennika:

→ współczynnik U z uwzględnieniem warstwy kamienia kotłowego o R_λ=0,1

→ wymaganej powierzchnia wymiany ciepła w wymienniku

gdzie:

•przekroczona wartość dopuszczalnego błędu

→ zmiana strumienia masy wody sieciowej poprzez dławienie na m_s = 0,21 kg/s

→

→

→

→

•warunek spełniony

Opory przepływu:

→ opory przepływu wody w rurach (po stronie sieciowej)

→ opory przepływu wody w płaszczu (po stronie instalacyjnej)

Gdzie:

r_a, r_b, p_a, p_b- stałe dla wymiennika typu JAD XK 3.18

Załącznik nr 2

Dobór pompy obiegowej i urządzeń węzła ciepłowniczego

→główny strumień wody:

→ wymagana wydajność pompy:

Gdzie:

c_w- ciepło właściwe wody dla temperatury powrotu wody do wymiennika[kJ/kgK]

- gęstość wody dla temperatury powrotu wody do wymiennika[kg/m³]

→ przyjęto rury o średnicy DN40, dla których:

•R = 95 Pa/m

•v = 0,55 m/s

•Opory miejscowe:

lp	element	ξ	kv	szt.	Δp
-	-	-	m3/h	-	Pa
1	kolano	1	-	10	1350
2	kolektor	1	-	2	270
3	zaw. odc	-	88	5	470
4	wymiennik	-	-	1	2200
5	odmulacz	-	-	1	5000
6	filtr	-	22	1	1506
7	zaw.zwrotny	-	47	1	330

Suma:11126Pa

•Opory liniowe:

DN40 L = 8,5m R x L = 95 x 8,5 = 808 Pa

→ Δp_ZC = 11126+808=11934 Pa

→ orientacyjna wysokość podnoszenia pompy:

Gdzie:

-odczytana ze schematu długość odcinka od źródła do najdalej oddalonego grzejnika

dla zasilania i powrotu [m]

- gęstość wody dla temperatury powrotu wody z grzejnika[kg/m³]

•dobrano pompę MAGNA 25-60 firmy Grundfos o wysokość podnoszenia H_rz=2,92m

gdzie:

H_p - wysokość podnoszenia dobranej pompy, [m];

- gęstość pompowanej wody, [kg/m³].

→ obliczenie ciśnienia czynnego

gdzie:

h – różnica wysokości między środkiem grzejnika i środkiem źródła ciepła[m]

- gęstość wody o temperaturze tp, [kg/m³];

- gęstość wody o temperaturze tz, [kg/m³];

→ dobór zaworu spustowego

→ minimalny opór działki z grzejnikiem

gdzie:

h_g – różnica wysokości pomiędzy środkami skrajnych grzejników w instalacji[m]

→ minimalny opór hydrauliczny zaworu termostatycznego

• orientacyjna jednostkowa strata ciśnienia dla najniekorzystniejszego obiegu

Załącznik nr 3

Obliczenia przewodów oraz strat ciśnienia dla najniekorzystniejszego pionu (pokoje, pion nr 3)

Dane

•Opór źródła ciepła: ΔP_zc 11934 Pa

•Wysokość podnoszenia pompy Hp 2,92 m_H2O

•Obliczeniowe ciśnienie wytwarzane przez pompę ΔP_{p obl} 25208 Pa

•Ciśnienie dyspozycyjne na rozdzielaczu ΔP_dysp 17562 Pa

•Średnia gęstość wody ρ_śr 971,8 kg/m³

•Gęstość wody na zasileniu ρ_z 965,3 kg/m³

•Gęstość wody na powrocie ρ_p 977,8 kg/m³

ΔP_{g min} 1422 Pa

ΔP_{v min} 5269 Pa

PION nr 3
Obieg przez grzejnik nr 9 w pomieszczeniu B503

Nr



9
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
8
7
6
5
4
zawór MSV-I DN 15
zawór MSV-M DN 15
3
2
1
zaw kulowy danfoss 2x40
0



dPg dod
dP nadp

PION nr 3
Obieg przez grzejnik nr 10 w pomieszczeniu B403

Nr



10
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
działki wspólne 7-0


dPg dod
dP nadp

PION nr 3
Obieg przez grzejnik nr 11 w pomieszczeniu B303

Nr



10
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
działki wspólne 6-0


dPg dod
dP nadp

PION nr 3
Obieg przez grzejnik nr 12 w pomieszczeniu B203

Nr



10
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
działki wspólne 5-0


dPg dod
dP nadp

PION nr 3
Obieg przez grzejnik nr 13 w pomieszczeniu B103

Nr



10
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
działki wspólne 4-0


dPg dod
dP nadp

Dobór nastawy zaworu podpionowego MSV-I

Nadmiary do zdławienia przy grzejnikach

Dobór nastaw zaworów przygrzejnikowych

grzejnik

9
10
11
12
13

Załącznik 4

Obliczenia przewodów oraz strat ciśnienia dla najbliższego pionu, łazienkowego (nr 6)

Dane

•Opór źródła ciepła: ΔP_zc 11934 Pa

•Wysokość podnoszenia pompy Hp 2,92 m_H2O

•Obliczeniowe ciśnienie wytwarzane przez pompę ΔP_{p obl} 25208 Pa

•Ciśnienie dyspozycyjne na rozdzielaczu ΔP_dysp 17562 Pa

•Średnia gęstość wody ρ_śr 971,8 kg/m³

•Gęstość wody na zasileniu ρ_z 965,3 kg/m³

•Gęstość wody na powrocie ρ_p 977,8 kg/m³

ΔP_{g min} 1422 Pa

ΔP_{v min} 5269 Pa

PION nr 6
Obieg przez grzejnik nr 22 w pomieszczeniu A504

Nr



22
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
23
24
25
26
27
zawór MSV-I DN 15
zawór MSV-M DN 15
28
29
zaw kulowy danfoss 2x40
0



dPg dod
dP nadp

PION nr 6
Obieg przez grzejnik nr 30 w pomieszczeniu A404

Nr



22
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
dz. wspólne 24-29 i 0


dPg dod
dP nadp

PION nr 6
Obieg przez grzejnik nr 31 w pomieszczeniu A304

Nr



22
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
dz.wspólne 25-29 i 0


dPg dod
dP nadp

PION nr 6
Obieg przez grzejnik nr 32 w pomieszczeniu A204

Nr



22
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
dz.wspólne 26-29 i 0


dPg dod
dP nadp

PION nr 6
Obieg przez grzejnik nr 33 w pomieszczeniu A104

Nr



22
zawór RLV DN 15
zaw. Termo. RTD-N DN 15
dz. wspólne 27-29 i 0


dPg dod
dP nadp

Dobór nastawy zaworu podpionowego MSV-I

Nadmiary do zdławienia przy grzejnikach

Dobór nastaw zaworów przygrzejnikowych

grzejnik

22
30
31
32
33

Załącznik 5

Obliczenia przewodów oraz strat ciśnienia dla pionu klatkowego (nr 8)

Dane

•Opór źródła ciepła: ΔP_zc 11934 Pa

•Wysokość podnoszenia pompy Hp 2,92 m_H2O

•Obliczeniowe ciśnienie wytwarzane przez pompę ΔP_{p obl} 25208 Pa

•Ciśnienie dyspozycyjne na rozdzielaczu ΔP_dysp 17424 Pa

•Średnia gęstość wody ρ_śr 971,8 kg/m³

•Gęstość wody na zasileniu ρ_z 965,3 kg/m³

•Gęstość wody na powrocie ρ_p 977,8 kg/m³

ΔP_{g min} 1422 Pa

ΔP_{v min} 5269 Pa

PION nr 8
Obieg przez grzejnik nr 14 na kl4

Nr



14
zawór RLV DN 20
zaw. Termo. RTD-N DN 20
15
16
17
18
zawór MSV-I DN 15
zawór MSV-M DN 15
1
zaw kulowy danfoss 2x40
0



dPg dod
dP nadp

PION nr 8
Obieg przez grzejnik nr 19 na kl3

Nr



14
zawór RLV DN 20
zaw. Termo. RTD-N DN 20
dz. wspólne 16,18,0,1


dPg dod
dP nadp

PION nr 8
Obieg przez grzejnik nr 20 na kl2

Nr



14
zawór RLV DN 20
zaw. Termo. RTD-N DN 20
dz.wspólne 17,18,0,1


dPg dod
dP nadp

PION nr 8
Obieg przez grzejnik nr 21 na kl1

Nr



14
zawór RLV DN 20
zaw. Termo. RTD-N DN 20
dz. wspólne 18,0,1


dPg dod
dP nadp

Dobór nastawy zaworu podpionowego MSV-I

Nadmiary do zdławienia przy grzejnikach

Dobór nastaw zaworów przygrzejnikowych

grzejnik

14
19
20
21

Załącznik 6

Obliczenie długości grzejników w pokojach (pion nr 3)

Grzejniki PURMO typ C22-60 o wysokości 600 mm

•m=0,29

•piony obudowane, sprawność izolacji 70%

	C22-60	C1=	9,784935		N1=	1,320512	B2=	1	B3=	1	B4=	1	B5=	1,15

Pion	Grzej/Pom	d pionu	Qgrz	ti	dtz	dtp	X	E dt	h	q_z	q_p	Q_z	Q_p	Q(z+p)	Q_z ef	Q_rz grz	Gdz
-	-	mm	W	C	K	K	-	-	m	W/m	W/m	W	W	W	W	W	kg/s
3	9/B503	-	840	20	70	50	0,714	0,986	2,9	-	-	-	-	0	0,0	840	0,0100
3	10/B403	15	840	20	67,93	50	0,736	0,989	2,9	55	36	159,5	104,4	263,9	79,2	760,8	0,0100
3	11/B304	15	840	20	68,88	50	0,726	0,988	2,9	56	36	162,4	104,4	266,8	80,0	760	0,0201
3	12/B204	15	840	20	69,52	50	0,719	0,987	2,9	56,5	36	163,9	104,4	268,3	80,5	759,5	0,0301
3	13/B105	15	840	20	70	50	0,714	0,986	2,9	57	36	165,3	104,4	269,7	80,9	759	0,0401

Załącznik 7

Obliczenie długości grzejników na klatce schodowej (pion nr 8)

Grzejniki PURMO typ C22-60 o wysokości 600 mm

•m=0,29

•piony obudowane, sprawność izolacji 70%

	C22-60	C1=	9,784935		N1=	1,320512	B2=	1	B3=	1	B4=	1	B5=	1,15

Pion	Grzej/Pom	d pionu	Qgrz	ti	dtz	dtp	X	E dt	h	qz	qp	Q_z	Q_p	Q(z+p)	Q_z ef	Q_rz grz	Gdz
-	-	mm	W	C	K	K	-	-	m	W/m	W/m	W	W	W	W	W	kg/s
8	14/KL4	20	4800	8	81,04	62	0,765	0,991	2,9	-	-	-	-	0	0,0	4800	0,0573
8	19/KL3	20	4800	8	81,56	62	0,760	0,991	2,9	85,5	59	248	171,1	419,1	125,7	4674	0,0573
8	20/KL2	20	4800	8	81,82	62	0,758	0,991	2,9	86	59	249,4	171,1	420,5	126,2	4674	0,1147
8	21/KL1	20	4800	8	82,00	62	0,756	0,990	2,9	86	59	249,4	171,1	420,5	126,2	4674	0,1720

Załącznik 8

Obliczenie długości grzejników łazienkowych (pion nr 6)

Grzejniki Enix typu ASTER A-308 o wysokości 776 mm

•m=0,24

•piony obudowane, sprawność izolacji 70%

	ENIX typ ASTER	C1=	8,448		m=	0,24	B2=	1	B3=	1	B4=	1,2	B5=	1,15

Pion	Grzej/Pom	d pionu	Qgrz	ti	dtz	dtp	X	E dt	h	qz	qp	Q_z	Q_p	Q(z+p)	Q_z ef	Q_rz grz	Gdz
-	-	mm	W	C	K	K	-	-	m	W/m	W/m	W	W	W	W	W	kg/s
6	22/A504	15	360	24	66	46	0,697	0,985	2,9	-	-	-	-	0	0,0	360	0,0043
6	30/A404	15	360	24	61,61	46	0,747	0,990	2,9	48	33	139,2	95,7	234,9	70,5	290	0,0043
6	31/A304	15	360	24	63,62	46	0,723	0,988	2,9	50	33	145	95,7	240,7	72,2	288	0,0086
6	32/A204	15	360	24	64,97	46	0,708	0,986	2,9	51	33	147,9	95,7	243,6	73,1	287	0,0129
6	33/A104	15	360	24	66	46	0,697	0,985	2,9	52	33	150,8	95,7	246,5	74,0	286	0,0172

Załącznik 9

Dobór naczynia wzbiorczego

→ ciśnienie statyczne (wstepne) panujące w punkcie podłączenia naczynia wzbiorczego:

→ wymagana pojemność użytkowa naczynia

gdzie:

V_A - pojemność instalacji [m³],

Pojemność wodna jednego pionu

	długość	pojemność
	m	dm3
dn15	42	7,4
dn20	0	0,0
dn25	19,1	9,4
dn32	7,5	6,0
dn40	8,5	10,7
	suma	33,5

Pojemność wodna grzejników dla mocy cieplnej instalacji 51kW wynosi 500dm³

Zatem pojemność całej instalacji wyniesie

ρ - gęstość wody w temperaturze początkowej t₁ = 10˚C; 999,7 [kg/m³]

Δυ - przyrost objętości właściwej wody przy jej podgrzaniu od temperatury początkowej t₁ do temperatury na zasileniu instalacji t_z [dm³/kg]; ∆v = 0,0356

→ pojemność użytkowa naczynia z rezerwą na nieszczelności

→ pojemność całkowita naczynia

→ dobrano naczynie wzbiorcze Reflex typ NG 80 o następujących parametrach:

•pojemność całkowita, V_n = 80 dm³

•ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa, 5 bar

→ sprawdzenie ciśnienia wstępnego w naczyniu wzbiorczym:

→ średnica rury wzbiorczej:

•przyjęto rurę wzbiorczą DN20 mm

Załącznik 10

Dobór zaworu bezpieczeństwa

→ wewnętrzna średnica króćca dopływowego

→ przyjęto zawór bezpieczeństwa sprężynowy, pełno skokowy 32x50 mm typu Si 6301, nastawa 5 bar, ciśnienie otwarcia 5 bar, ciśnienie zamknięcia 4 bar, sprężyna 0,48-:-0,63 Mpa.

Załącznik 11

Załączniki urządzeń wykorzystanych w projekcie