Spis treści

1. Dane wyjściowe

2. Opis instalacji

3. Obliczenie współczynnika przenikania dla ścian wewnętrznych

4. Obliczenie zapotrzebowania na moc cieplną dla poszczególnych pomieszcze

5. Obliczenia hydrauliczne

6. Dobór nastaw zaworów grzejnikowych

7. Obliczenie zysków od przewodów poziomych w mieszkaniu

8. Dobór grzejników konwekcyjnych

9. Zestawienie grzejników i nastaw zaworów grzejnikowych

10. Dobór wymiennika ciepła

11. Obliczenie cieplne i hydrauliczne ogrzewania podłogowego

12. Rys. nr.1 Rzut piętra I instalacja co

13. Rys. nr.2 Rozwinięcie piętra I instalacji co

14. Rys. nr.3 Rzut piętra I ogrzewanie podłogowe

1. Dane wyjściowe

• Obliczeniowa temperatura powietrza zewnętrznego

Elbląg, II strefa klimatyczna. Obliczeniowa temperatura powietrza na zewnątrz budynku (wg PN-82/B-02403) wynosi; -18 C°.

• Obliczeniowa temperatura powietrza w pomieszczeniach

Obliczeniową temperaturę w pomieszczeniach odczytano z tablicy 2.8 str. 41 R.Rabiasz ,M.Dzierzgowski ,Poradnik-Ogrzewanie podłogowe i naniesiono na rzut kondygnacji.

Zestawienie temperatur obliczeniowych

Opis	Symbol	T(ºC)
Temperatura zewnętrzna	te	-18
Temperatura w pokoju, kuchni i przedpokoju	ti	20
Temperatura w łazienkach	ti	25
Temperatura w piwnicy (bez okien lecz z przewodami)	ti	6
Temperatura na klatce schodowej	ti	8

2. Opis instalacji

Instalację c.o. projektuje się w układzie zamkniętym na temperatury zasilania 70ºC i powrotu 50 ºC z własną pompą obiegową w systemie rozdzielczym.

Sposób rozprowadzenia instalacji :

Podejścia od rozdzielaczy do grzejników pod podłogą w systemie dwururowym. Rury wielowarstwowe KISAN PEX-AL.-PE 80 o średnicy 16/2 mm. Podłączenia do grzejników w pomieszczeniach mieszkalnych wykonane za pomocą złączek VESTOL, w łazienkach pod glazurę projektuję złączki zaprasowane WM. Pion do rozdzielaczy wykonać z rur z polipropylenu typ 3 w systemie BOR Φ 25·3,5 mm.

Jako elementy grzejne projektuje się grzejniki konwekcyjne PURMO VK 11 i 22

Grzejniki proszę wyposażyć w zawory termostatyczne z głowicami RTD (w komplecie z VK).

Regulację hydrauliczną proszę wykonać poprzez nastawy wstępne zaworów grzejnikowych.

Zdławienie ciśnienia proszę wykonać również przed rozdzielaczem mieszkaniowym zaworem regulacyjnym firmy HERZ DN ¾

Każdy rozdzielacz (powrotny jak i zasilający) proszę wyposażyć w odpowiednik automatyczny i zawór spustowy ze złączką do węża.

Przed wylaniem podłóg należy przeprowadzić próbę szczelności na ciśnienie 1,5 raza większe niż ciśnienie robocze zgodnie z obowiązującymi przepisami. Po zakończeniu próby sporządzić protokół. Rury należy zaizolować izolacją termoflex o grubości co najmniej 4 mm.

Montaż rur wykonać zgodnie z wymaganiami producenta stosując się do jego wytycznych.

Ogrzewanie podłogowe

Ogrzewanie podłogowe projektuje się dla tej samej kondygnacji co ogrzewanie konwekcyjne, temperatury obliczeniowe pozostają niezmienione, jak również powierzchnie pomieszczeń.

Temperatura ogrzewania podłogowego jest narzucana i wynosi 45/35 ºC.

Średnice rur zostały dobrane 16/2 w pokojach i 14/2 w łazience.

Zdławienie nadmiaru ciśnienia zostanie wykonane poprzez dobranie odpowiednich nastaw na rozdzielaczu powrotnym.

W pomieszczeniu łazienki z uwagi na niewystarczającą powierzchnię podłogi grzejnej projektuje się grzejnik elektryczny o mocy 300 W.

Zestawienie współczynników przenikania ciepła k

Opis przegrody	Symbol	k
					W/m^2K
Ściana zewnętrzna 36cm	Sz-36	Uścian	0,30
Ściana wewnętrzna 12cm	Sw-12	Ustd	0,26
Stropodach	So-30	Ustr	0,615
Okno zespolone PCV	Ozd	U­okien	2,000

4. Zapotrzebowanie na moc cieplną dla poszczególnych pomieszczeń

1. Obliczenia zapotrzebowania na moc cieplną.

Ostatni strop

Numer pom.	Przegroda		k	ti - te	Strata Qpi			sd	1+Sd	suma
		symbol									powierz.
			m	W/mK	K	W
1						d1	d2
ti=20 C°	Sz-1	13.83	0.30	38.00	157.68	0.03	0.00	0.03	S
V=m³	Sz-2	3.55	0.30	38.00	40.45	0.03	0.00	0.03	W
60.42	Sw-2.2	6.33	0.26	-5.00	-8.23
	stropy	21.58	0.62	38.00	504.32
					831.03			0.06	1.06	880.89
	Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V									236.86
									Qo	1117.75

Numer pom.	Przegroda		k	ti - te	Strata Qpi			sd	1+Sd	suma
		symbol									powierz.
			m	W/mK	K	W
2						d1	d2
ti=20 C°	Sz-4	10.27	0.30	38.00	117.12	0.03	-010	-0.07	S
V=56.78m³	Sz-5	18.73	0.30	38.00	213.52	0.03	-0.05	-0.02	E
56.78	Sw-5	4.00	0.26	-5.00	-5.20
	Ozd	5.10	2.00	38.00	387.60
	stropy	20.28	0.62	38.00	473.94
					1 186.99			-0.09	0.91	1 080.16
	Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V									222.59
									Qo	1 302.75

Numer pom.	Przegroda		k	ti - te	Strata Qpi			sd	1+Sd	suma
		symbol									powierz.
			m	W/mK	K	W
3						d1	d2
ti=20 C°	Sz-6	14.53	0.30	38.00	165.64	0.00	-0.05	-0.05	E
V=78.4m³	Sz-	0.00	0.30	38.00	0.00	0.00	0.00	0.00
78.4	Sw-6	4.60	0.26	-5.00	-5.98
	Ozd	2.55	2.00	38.00	193.80
	stropy	28.00	0.62	38.00	654.36
					1007.82			-0.05	0.95	957.43
	Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V									307.33
									Qo	1264.76

Numer pom.	Przegroda		k	ti - te	Strata Qpi			sd	1+Sd	suma
		symbol									powierz.
			m	W/mK	K	W
4						d1	d2
ti=25 C°	Sz-7	9.12	0.3	43	117.65	0.03	-0.05	-0.02	E
V=m³		12.88	0.3	43	166.15	0.03	0	0.03	N
49.56	Sw-7	12.88	0.26	5	16.74
	Sw-8	10.36	0.26	5	13.47
	Ozd	1.8	2	43	154.80
	stropy	17.7	0.615	43	468.08
					936.89			0.01	1.01	946.26
	Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V									194.28
									Qo	1140.53

Numer pom.	Przegroda		k	ti - te	Strata Qpi			sd	1+Sd	suma
		symbol									powierz.
			m	W/mK	K	W
5						d1	d2
ti=20 C°	Sz-8	16.07	0.30	38.00	183.20	0.03	-0.05	-0.02	W
V=m³	Sz-9	11.28	0.30	38.00	128.61	0.03	-0.10	-0.07	S
92.008
	Ozd	5.10	2.00	38.00	387.60
	stropy	32.86	0.62	38.00	767.94
					1467.35			-0.09	0.91	1335.29
	Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V									360.67
									Qo	1695.96

Numer pom.	Przegroda		k	ti - te	Strata Qpi			sd	1+Sd	suma
		symbol									powierz.
			m	W/mK	K	W
6						d1	d2			6
ti=20 C°	Sz-9	13.69	0.36	38.00	187.28	0.03	-0.05	-0.02	W	ti=20 C°
V=mł	Ozd	2.55	2.00	38.00	193.80
45.5	stropy	16.25	0.62	38.00	379.76
					760.84			-0.02	0.98	745.62
	Qw=(0,34*(ti-te)-9)*V									178.36
									Qo	923.98

Do tego momentu jest policzone C D nastąpi

Łączne zapotrzebowanie na ciepło dla parteru ΣQ=7238W ;7,24kW

5. Obliczenia hydrauliczne

Obliczenia hydrauliczne dla ogrzewania grzejnikowego -parter

Na podejściu pod rozdzielacz projektuje się zawór regulacyjny firmy HERZ DN ¾ Stromax nr kat 142117 62 o nastawie 1 dla parametrów ∆p=10000 i G=187,20 kg/h, który zredukuje ciśnienie przed rozdzielaczem do ciśnienia 2000Pa.

Dane do obliczeń:

Δpdys=2000Pa, ς=977,7kg/m³, cp=4186KJ/kg*K ,∆pmax=1317Pa,

Nadmiar ciśnienia do zdławienia

∆pnadp=2000-1317=683 Pa.

Nadmiar ciśnienia przy grzejnikach.

∆pnadg=∆pnad-∆pnadp.

Obieg przez grzejnik w pom. 101

Nr. dz.

Q

G

L

DN

w

R

RxL

ζ

Z

RxL+Z

Uwagi

W

kg/s

m

mm

m/s

Pa

Pa

Pa

Pa

Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=4848kW, V=0,21 m³/h, kv=3,09

Δp

462

101

1237

0,015

21

16x2

0,12

20

420

3

7

427

Grzejnik V z zaworem termostatycznym całkowicie otwartym V=0,055m³/h, kv=0,840m³/h

Δp

428

Σ=1317

Δpnad=683

Obieg przez grzejnik w pom. 102

Nr. dz.

Q

G

L

DN

w

R

RxL

ζ

Z

RxL+Z

Uwagi

W

kg/s

m

mm

m/s

Pa

Pa

Pa

Pa

Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=4848kW, V=0,21 m³/h, kv=3,09

Δp

462

102

921

0,011

17

16x2

0,10

12

240

3

5

209

Grzejnik V z zaworem termostatycznym całkowicie otwartym V=0,040m³/h, kv=0,840m³/h

Δp

226

Σ=897

Δpnad=1103

Obieg przez grzejnik w pom.103.

Nr. dz.

Q

G

L

DN

w

R

RxL

ζ

Z

RxL+Z

Uwagi

W

kg/s

m

mm

m/s

Pa

Pa

Pa

Pa

Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=4848kW, V=0,21 m³/h, kv=3,09

Δp

462

103

378

0,004

16

16x2

0,037

5

80

3

1

81

Grzejnik V z zaworem termostatycznym całkowicie otwartym V=0,015m³/h, kv=0,840m³/h

Δp

32

Σ=575

Δpnad=1425

Obieg przez grzejnik w pom. 105

Nr. dz.

Q

G

L

DN

w

R

RxL

ζ

Z

RxL+Z

Uwagi

W

kg/s

m

mm

m/s

Pa

Pa

Pa

Pa

Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=4848kW, V=0,21 m³/h, kv=3,09

Δp

462

105

1096

0,013

24

16x2

0,11

13

312

3

6

318

Grzejnik V z zaworem termostatycznym całkowicie otwartym V=0,048m³/h, kv=0,840m³/h

Δp

326

Σ=1106

Δpnad=894

Obieg przez grzejnik w pom 106.

Nr. dz.

Q

G

L

DN

w

R

RxL

ζ

Z

RxL+Z

Uwagi

W

kg/s

m

mm

m/s

Pa

Pa

Pa

Pa

Rozdzielacz mieszkaniowy otw. Q=4848kW, V=0,21 m³/h, kv=3,09

Δp

462

106

785

0,009

18

16x2

0,08

11

198

3

4

202

Grzejnik V z zaworem termostatycznym całkowicie otwartym V=0,033m³/h, kv=0,840m³/h

Δp

154

Σ=818

Δpnad=1182

6. Dobór nastaw zaworów grzejnikowych

Ciśnienie do zdławienia Δpv , oraz wymagane nastawy wstępne na zaworach grzejnikowych w poszczególnych pomieszczeniach. Regulację przeprowadzić na zaworach grzejnikowych Haimeier.

pv-2000Pa,cisnienie przed rozdzielaczem.

Nr. pom.	mg	Δpzt	Δpnadg	Δpv	Kv	Wymagana nastawa	Autorytet zaworu
	mł/h	Pa	Pa	Pa	mł
101	0,055	428	0	428	0,84	6	0,21
102	0,040	226	420	646	0,50	5	0,32
103	0,015	32	742	774	0,17	3	0,38
105	0,048	326	211	537	0,65	5	0,27
106	0,033	156	499	655	0,41	4	0,33

7. Obliczenie zysków od przewodów poziomych w mieszkaniu

Obliczanie zysków ciepła w pomieszczeniach od przewodów rozprowadzających.

Nr dz	Przewody poziome zasilające η=0,63						Nr dz	Przewody poziome powrotne η=0,63
	tzi	Δtart	qi	qi(η-1)	L	Qzc		tp	Δtart	qi	qi(η-1)	L	Qzc	ΣQzc
	C˚	K	W/m	W/m	m	W		C˚	K	W/m	W/m	m	W	W
101	69	49	31,20	11,5	10,5	121	101	50	30	16,9	6,25	10,5	66	187
102	69	49	31,20	11,5	8,5	98	102	50	30	16,9	6,25	8,5	53	151
103	69	45	27,30	10,1	8	81	103	50	26	14,95	5,53	8	44	125
105	69	49	31,20	11,5	12	138	105	50	30	16,9	6,25	12	75	213
106	69	49	31,20	11,5	9	103	106	50	30	16,9	6,25	9	56	159

8. Dobór grzejników konwekcyjnych

Dobór grzejników konwekcyjnych PURMO typ V

dla ; V11 m=0,29 i dla V22 m=0,31

Nr po.	Qstr	Qzys	Qg	ti	tzrz	Δtart	ЄΔt	L	Dobór grzejników	Uwagi
	W	W	W	C˚	C˚	K		m	mm
101	1237	187	1050	20	67,08	38,54	0,975	0,840	800	tp=47,38
102	921	151	770	20	66,88	38,44	0,976	0,620	600	tp=46,87
103	378	125	253	24	64,17	33,08	0,982	0,410	400	tp=46,02
105	1096	213	883	20	66,46	38,23	0,976	0,710	700	tp=46,32
106	785	159	626	20	66,25	38,12	0,977	0,500	500	tp=45,72

9. Zestawienie grzejników i nastaw zaworów grzejnikowych

Zestawienie grzejników konwekcyjnych Purmo V

Nr. pom.	Typ	wysokość H	długość L	nastawa
		mm	mm
101	V22	600	800	6
102	V22	600	600	5
103	V21	600	400	3
105	V22	600	700	5
106	V22	600	500	4

10. Dobór wymiennika ciepła

Dobór wymiennika na potrzeby c .o .w punkcie załamania

Qzap =	387840	W	Tz=	70,00	C˚		6/50
ф =	0,410		Tp=	38,78	C˚	C=	1,135708	-
n=	1		tz=	43,92	C˚	m=	0,2981	-
Q*ф =	155524	W	tp=	35,90	C˚	n=	0,3592	-
ms=	1,190	kg/s	Δtlog=	10,52	K	d=	-0,13457	-
mi=	4,632	kg/s	F=	0,9155		e=	0,304	-
cp=	4186	J/kg*K	ko=	2,5867	kW/m²K	f=	0,2326	-
						Anom=	5,88	m²

Aobl.wym.=5,72m²

Tzs=135Cº 70Cº=69,999Cº dlaф=0,401 δ=2,7%

Tps=60Cº

Tzi=70Cº Δps=0,0523kPa, Δpi=6,35kPa

Tpi=50Cº

Dobór wymiennika na potrzeby c.o. w warunkach obliczeniowych

Qzap =	387840	W	Tz=	135,00	C˚		6/50
ф =	1,00		Tp=	56,48	C˚	C=	1,135708	-
n=	1		tz=	70,00	C˚	m=	0,2981	-
Q*ф =	387840	W	tp=	50,00	C˚	n=	0,3592	-
ms=	1,180	kg/s	Δtlog=	25,38	K	d=	-0,13457	-
mi=	4,632	kg/s	F=	0,9238		e=	0,304	-
cp=	4186	J/kg*K	ko=	2,6357	kW/m²K	f=	0,2326	-
						Anom=	5,88	m²

Aobl.wym.=5,80m²

δ=1,36%

Tzs=135Cº

Tps=60Cº

Tzi=70Cº Δps=0,0516kPa, Δpi=6,35kPa

Tpi=50Cº

Dobrałem wymiennik typu JAD 6/50

11. Obliczenia cieplne i hydrauliczne ogrzewania podłogowego

OBLICZENIA CIEPLNE OGRZEWANIA PODŁOGOWEGO:

Dane wyjściowe do obliczeń:

• Zapotrzebowanie na moc cieplną Q_o [W] - wg. poszczególnych pomieszczeń

• Efektywna powierzchnia podłogi F_g [m²] - wg. pszczególnych pomieszczeń

• Warstwa wierzchnia podłogi o średniej grubości d dla λ

• Opór cieplny wynosi : R_λ [m²K/W]

• Temperatura czynnika grzejnego τ_z = 40ºC

• Obliczeniowa temperatura wewnętrzna t_i = +20^oC

• Obliczeniowa wewnętrzna dla łazienki t_i= +24 ^oC

• Wężownica z rur tworzywowych d_w/d_z = 14/16 mm PEX-AL.

• Wężownica z rur tworzywowych d_w/d_z = 12/14PEX-AL

• Cićśnienie dyspozycyjne 12000 Pa

101 Pokój -podzielony został na 2 wężownice.

Q_o =618,5; t_i = 20^oC ; F_g = 8,75

Terakota grubości d=15mm λ=1,16K

Opór cieplny wynosi R_λ =0,018K/W

1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:

q_o = Qo/Fg 618,5/8,75=70,6 W/m²

2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q_o = 70,6m²K i t_i = +20^oC wynosi:

T_p = 25,9 ^oC < T_dop = 26^oC

3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,15m.Z monogramu dla R_λ =0,018 m²K/W

i b = 0,15 m współczynnik korekcyjny wynosi:

K_Rλ = 1,1

4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :

q = q_o ⋅ K_Rλ = 70,6 ⋅ 1,1 = 77,7 W/m²

5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 77,7 W/m²

i b = 0,15m wynosi :

Δt_ar = 14,8 K

6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:

Δt₁ = τ_z - t_i = 40 - 20 = 20 K i Δt_ar = 14,8 K wynosi:

Δτ = 10 K

7. Strumień masy czynnika grzejnego:

Q·1,1 1,1·618,5

m=------- =--------- = 0,0163 kg/s = 58,5 kg/h

Cp·Δτ 4186·10

Fg 8,75

8. Orientacyjna długość wężownicy: L= ------- = --------- =58 m

b 0,15

9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: ∑ξ = 13

10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 58,5kg/h

wynoszą:

w = 0,16 m/s ; ∑ξ = 13 ; R = 40 Pa/m ; Z₁ = 12 Pa

Δp = R ⋅ L + Z = 40 ⋅ (58 + 10) +12·13 = 2876 Pa

Δp < Δp_max = 20 kPa

Dla rozdzielacza zasilającego kv = 2,142 m³/h, G = 417 kg/h to Δp = 3830 Pa

Δp = 12000-2876-3830= 5294 Pa

Nadmiar ciśnienia dławię na rozdzielaczu powrotnym dla m = 58,5 kg/h i Δp = 5294, ilość obrotów 0,5

102 Pokój

Q_o = 921 W ; t_i = 20^oC ; F_g = 15 m²

Terakota o grubości d = 15mm dla λ = 1,16 W/mK

Opór cieplny wynosi R_λ =0,018 m²K/W

1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:

q_o = Q_o : Fg = 921:15=61,4 W/m²

2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q_o = 61,4 W/m²K i t_i = +20^oC wynosi:

T_p = 25,8^oC < T_dop = 26^oC

3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,15m. Z monogramu dla R_λ =0,018 m²K/W

i b = 0,15 m współczynnik korekcyjny wynosi:

K_Rλ = 1,1

4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :

q = q_o ⋅ K_Rλ = 61,4·1,1 = 67,5 W/m²

5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 67,5 W/m²

i b = 0,15m wynosi :

Δt_ar = 13 K

6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:

Δt₁ = τ_z - t_i = 40 - 20 = 20 K i Δt_ar = 13 K wynosi:

Δτ = 15 K

7. Strumień masy czynnika grzejnego:

m = (Q·1,1):(Cp· Δτ) = (1,1·921):(4186·15) = 0,0171 kg/s = 62,2 kg/h

8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg:b = 15:0,15= 100 m

9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: ∑ξ = 17

10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 62,2kg/h

wynoszą:

w = 0,12 m/s ; R = 29 Pa/m ; Z₁ = 7 Pa : ∑ξ = 23

Δp = R ⋅ L + Z = 20 ⋅ (100+7) + (23 ⋅ 7) = 3061 Pa

Δp < Δp_max = 20 kPa

Dla rozdzielacza zasilającego kv = 2,142 m³/h, G = 417 kg/h to Δp = 3830 Pa

Δp = 12000-3061-3830= 5109 Pa

Nadmiar ciśnienia dławię na rozdzielaczu powrotnym dla m = 62,2 kg/h i Δp = 5109 Pa, ilość obrotów 0,5

103 Łazienka

Q_o = 78 W ; t_i = 24^oC ; F_g = 1,5 m²

Terakota o średniej grubości d = 15mm dla λ = 1,16 W/mK

Opór cieplny wynosi R_λ =0,018 m²K/W

1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:

q_o = Q_o :Fg = 78:1,5 = 52 W/m²

2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q_o = 52 W/m²K i t_i = +24^oC

wynosi:

T_p = 30^oC = T_dop = 33^oC

3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,15m. Z monogramu dla R_λ =0,018 m²K/W

i b = 0,15 m współczynnik korekcyjny wynosi:

K_Rλ = 1,1

4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :

q = q_o ⋅ K_Rλ = 52 ⋅ 1,1 = 57 W/m²

5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 57W/m²

i b = 0,15 m wynosi :

Δt_ar = 11 K

6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:

Δt₁ = τ_z - t_i = 40 - 24 = 16 K i Δt_ar = 11 K wynosi:

Δτ = 10 K

7. Strumień masy czynnika grzejnego:

m =(Q·1,1):(Cp· Δτ) = (1,1·78):(4186·10) = 0,0020 kg/s = 7,37 kg/h

8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 1,5 : 0,15 = 10 m

9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: ∑ξ = 8

10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 7,37 kg/h

wynoszą:

w = 0,02 m/s ; R = 3 Pa/m ; Z₁ = 0,5 Pa

Δp = R ⋅ L + Z = 3 ⋅ (10 + 14)+(0,5 ⋅ 8) = 76 Pa

Δp < Δp_max = 20 kPa

Dla rozdzielacza zasilającego kv = 2,142 m³/h, G = 417 kg/h to Δp = 3830 Pa

Δp = 12000-78-3830= 8092 Pa

Nadmiar ciśnienia dławię na rozdzielaczu powrotnym dla m = 7,38 kg/h i Δp = 8092 Pa, ilość obrotów 0,25

Dobieram grzejnik elektryczny o mocy 300 W jako uzupełniający

,

105 Pokój

Q_o = 1096W ; t_i = 20^oC ; F_g = 16,0 m²

Terakota o grubości d = 15 mm dla λ = 1,16 W/mK

Opór cieplny wynosi R_λ =0,018 m²K/W

1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:

q_o = Q_o :Fg = 1096 : 16= 68,5 W/m²

2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q_o = 68,50 W/m²K i t_i = +20^oC

wynosi:

T_p = 25,9^oC < T_dop = 26^oC

3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,15m. Z monogramu dla R_λ =0,018 m²K/W

i b = 0,15 m współczynnik korekcyjny wynosi:

K_Rλ = 1,1

4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :

q = q_o ⋅ K_Rλ = 68,5 ⋅ 1,1 = 75,35 W/m²

5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 73,35 W/m²

i b = 0,15 m wynosi :

Δt_ar = 14,4 K

6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:

Δt₁ = τ_z - t_i = 40 - 20 = 20 K i Δt_ar = 14,4 K wynosi:

Δτ = 10 K

7. Strumień masy czynnika grzejnego:

m =(Q·1,1):(Cp· Δτ) = (1,1·1096):(4186·10) = 0,0288 kg/s = 103,7 kg/h

8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 16,0 : 0,15 = 107 m

9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: ∑ξ = 25

10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 103,7 kg/h

wynoszą:

w = 0,18 m/s ; R = 50 Pa/m ; Z₁ = 15 Pa

Δp = R ⋅ L + Z = 50 ⋅(107+12) + (15 ⋅ 25) = 6325 Pa

Δp < Δp_max = 20 kPa

Dla rozdzielacza zasilającego kv = 2,142 m³/h, G = 417 kg/h to Δp = 3830 Pa

Δp = 12000-6325-3830= 1845 Pa

Nadmiar ciśnienia dławię na rozdzielaczu powrotnym dla m = 103,7 kg/h i Δp = 1845 Pa, ilość obrotów 2

106 Kuchnia

Q_o = 785 W ; t_i = 20^oC ; F_g = 11 m²

Terakota o grubości d = 15mm dla λ = 1,16 W/mK

Opór cieplny wynosi R_λ =0,018 m²K/W

1. Wymagana obliczeniowa gęstość strumienia ciepła grzejnika podłogowego:

q_o = Q_o :Fg = 785 : 11= 71 W/m²

2. Temperatura powierzchni podłogi z monogramu dla q_o = 71 W/m²K i t_i = +20^oC

wynosi:

T_p = 25,9^oC < T_dop = 26^oC

3. Wstępnie przyjmuję rozstaw wężownic b = 0,15 m. Z monogramu dla R_λ =0,018 m²K/W

i b = 0,15 m współczynnik korekcyjny wynosi:

K_Rλ = 1,1

4. Skorygowana gęstość strumienia ciepła grzejnika :

q = q_o ⋅ K_Rλ = 71 ⋅ 1,1 = 78,1 W/m²

5. Wymagana średnia arytmetyczna różnica temperatury z monogramu dla q = 78,1 W/m²

i b = 0,15 m wynosi :

Δt_ar = 13,8 K

6. Spadek temperatury czynnika grzejnego dla początkowej różnicy temperatury:

Δt₁ = τ_z - t_i = 40 - 20 = 20 K i Δt_ar = 13,8 K wynosi:

Δτ = 10 K

7. Strumień masy czynnika grzejnego:

m =(Q·1,1):(Cp· Δτ) = (1,1·785):(4186·10) = 0,0206 kg/s = 74,26 kg/h

8. Orientacyjna długość wężownicy: L = Fg : b = 11 : 0,15 = 73 m

9.Przyjęto sumę oporów miejscowych w wężownicy: ∑ξ = 14

10. Przyjęto 1 wężownicę. Opory przepływu czynnika przez wężownicę dla m = 74,26 kg/h

wynoszą:

w = 0,14 m/s ; R = 30 Pa/m ; Z₁ = 10 Pa ∑ξ = 14

Δp = R ⋅ L + Z = 30(73+10)+ 10 ⋅ 14 = 2630 Pa

Δp < Δp_max = 20 kPa

Dla rozdzielacza zasilającego kv = 2,142 m³/h, G = 417 kg/h to Δp = 3830 Pa

Δp = 12000-2630-3830= 5540 Pa

Nadmiar ciśnienia dławię na rozdzielaczu powrotnym dla m = 74,36 kg/h i Δp = 5540 Pa, ilość obrotów 0,5

18

---