ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z FIZYKI BUDOWLI
TEMAT:
OBLICZANIE ZAPOTRZEBOWANIA NA CIEPŁO DO OGRZEWANIA ORAZ OSZACOWANIE ROCZNEJ EMISJI CO2 DO ATMOSFERY.
Wykonały:
Łukasz Bordo
Grupa: W2 P10
Rok akademicki 2010/2011
1. Opis techniczny obiektu
Przeznaczenie budynku i jego charakterystyka.
Budynek zaprojektowany jako obiekt wolnostojący. Jest to budynek niepodpiwniczony parterowy z poddaszem użytkowym krytym dachem dwuspadowym i połaciami nachylonymi pod kątem 42º. Parter budynku zaprojektowano jako strefę całodzienną. Wiatrołap jest połączony z przedpokojem, który bezpośrednio połączony jest z salonem, WC, garażem oraz klatką schodową. Poddasze stanowi strefę nocną. Poprzez nieduży przedpokój przewidziano wejście do czterech sypialni oraz łazienki.
2. Dane techniczne o obiekcie
Kubatura 448,28 m3
Powierzchnia całkowita 172,92m2
Liczba mieszkańców 4
Klasa odporności ogniowej budynku B
3. Wyposażenie budynku w instalacje
3.1. Elektryczne
Siły i światła
Odgromowa
Wentylacja grawitacyjna
3.2. Sanitarne
Wodociągowa – z instalacja sieci wodociągowej
Kanalizacyjna – ścieki odprowadzane są do studzienki zewnętrznej
Ciepłej wody – doprowadzona jest z podgrzewacza o pojemności
Centralnego ogrzewania
4. Warunki lokalizacyjne
Budynek należy sytuować na działce uzbrojonej (dostęp wody, energii elektrycznej, odbioru ścieków) z zapewnionym dojazdem. Przewidziano lokalizację budynku na terenie płaskim oraz na spadkach do 7%.
5. Konstrukcja
Technologia i konstrukcja:
- ściany zewnętrzne: cegła wapienno piaskowa SILKA 24 cm, styropian 15 cm, tynk
- strop: płyta żelbetowa
- ścianka kolankowa: 106 cm
- dach: dwuspadowy, nachylenie 42 st. (93%), więźba drewniana, dachówka ceramiczna.
6. wykończenie budynku
pokoje – podłoga: parkiet, ściany: tynk cem-wap
kuchnia – podłoga: parkiet, ściany: tynk cem-wap,
przedpokój i klatka schodowa – podłoga: parkiet, ściany, tynk cem-wap
łazienki – podłoga: parkiet, ściany: tynk cem-wap
pomieszczenie gospodarcze – podłoga: parkiet, ściany: tynk cem-wap
- wiatrołap – podłoga: parkiet, ściany: tynk cem-wap
Zestawienie pomieszczeń należących do poszczególnych stref
Parter strefa 16˚C: |
---|
l.p |
1.1. |
1.2. |
Parter strefa 20˚C: |
---|
l.p |
1.3. |
1.4. |
1.5. |
1.6. |
1.7. |
Parter strefa 24˚C: |
---|
l.p |
1.8. |
Poddasze strefa 20˚C: |
---|
l.p |
2.1. |
2.2. |
2.3. |
2.4. |
2.5. |
2.6. |
Poddasze strefa 24˚C: |
---|
l.p |
2.7. |
2. Inwentaryzacja obiektu w skali 1:100 -rzut parteru -rzut poddasza użytkowego -przekrój pionowy (szczegóły przedstawiające układ warstw w przegrodach zamieszczono bezpośrednio przy obliczeniach współczynników przenikania ciepła) |
---|
3. Obliczenia powierzchni poszczególnych przegród, przez które zachodzi wymiana ciepła (oddzielnie dla każdej ze stref)
Zestawienie powierzchni okien , drzwi i ścian zewnętrznych
PARTER |
---|
Powierzchnia okien [m2] |
Powierzchnia drzwi zewnętrznych [m2] |
Powierzchnia ścian zewnętrznych [m2] |
PIĘTRO |
---|
Powierzchnia okien [m2] |
Powierzchnia okien dachowych [m2] |
Powierzchnia ścian zewnętrznych [m2] |
4. Obliczenia pól powierzchni przeszklonych w zależności od orientacji względem stron świata
W tabelarycznym zestawieniu obliczono już efektywną powierzchnię zbierająca promieniowanie słoneczne AS dla poszczególnych orientacji N, S, E, W, konieczną do wyznaczenia zysków ciepła.
AS = FS* FF * g * A
A-pole powierzchni przeszklonej
Przyjęto:
-czynnik ramowy- stosunek pola przeźroczystego do całkowitego pola elementu FF =0,75
-oszklenie podwójne q┴=0,75
-Fw= 0,9
-czynnik korekcyjny ze względu na zacienienie FS = 1,0
stąd całkowita transmisja energii promieniowania słonecznego: q┴=0,9*0,75*=0,68
Okna elewacyjne
Północ N | Południe S | Wschód E | Zachód W |
---|---|---|---|
0,9x1,5 | 0,9x1,5 0,9x1,5 0,9x2,1 |
0,9x1,0 0,9x1,0 0,9x1,0 0,9x2,1 0,9x2,1 |
2,0x2,1 0,9x2,1 0,9x2,1 |
Σ=A=1,35 m2 | Σ=A=4,05 m2 | Σ=A=6,48 m2 | Σ=A=7,98 m2 |
AN = AS = FS* FF * g * A = 1 * 0,75 * 0,68 * 1,35 = 0,69m2 |
AS = AS = FS* FF * g * A = 1 * 0,75 * 0,68 * 8,19 = 2,07m2 |
AE = AS = FS* FF * g * A = 1 * 0,75 * 0,68 * 6,48 = 3,30m2 | AW = AS = FS* FF * g * A = 1 * 0,75 * 0,68 * 7,98 = 4,07m2 |
Okna połaciowe
Północ N | Południe S |
---|---|
0,6x1,5 0,6x1,5 |
0,6x1,5 0,6x1,5 0,6x1,5 0,6x1,5 |
Σ=A=1,8 m2 | Σ=A=3,6 m2 |
AN = AS = FS* FF * g * A = 1 * 0,75 * 0,68 * 1,8 = 0,92m2 | AS = AS = FS* FF * g * A = 1 * 0,75 * 0,68 * 3,6 = 1,84m2 |
5. Obliczenia kubatur V poszczególnych stref termicznych budynku
Zestawienie kubatur V
PARTER |
---|
Strefa 16 °C |
Strefa |
Strefa |
PIĘTRO |
---|
Strefa |
Strefa |
6. Zestawienie miejsc występowania liniowych mostków termicznych oraz ich długości
Współczynnik przenoszenia ciepła przez dwuwymiarowe mostki cieplne.
Mostek cieplny | Typ mostka | Ψk [W/mK] | lk[m] | Ψk lk[W/K] |
---|---|---|---|---|
Strefa 16 °C | ||||
ściana/ściana | C1 | -0,05 | 2,7 | -0,135 |
ściana/podłoga na gruncie | GF5 | 0,60 | 12,25 | 7,35 |
ściana działowa/ściana | IW1 | 0,00 | - | - |
Nadproże, podokienniki | W1 | 0,00 | - | - |
strop | IF1 | 0,00 | - | - |
SUMA : | 7,22 |
Mostek cieplny | Typ mostka | Ψk [W/mK] | lk[m] | Ψk lk[W/K] |
---|---|---|---|---|
Strefa 20 °C | ||||
ściana/dach | R9 | -0,05 | 32,64 | -1,6 |
ściana/ściana | C1 | -0,05 | 6,94 | -0,347 |
ściana/podłoga na gruncie | GF5 | 0,60 | 27,97 | 16,74 |
ściana działowa/ściana | IW1 | 0,00 | - | - |
ściana działowa-dach | IW6 | 0,00 | - | - |
Nadproże, podokienniki | W1 | 0,00 | - | - |
strop | IF1 | 0,00 | - | - |
SUMA : | 14,79 |
Mostek cieplny | Typ mostka | Ψk [W/mK] | lk[m] | Ψk lk[W/K] |
---|---|---|---|---|
Strefa | ||||
ściana/dach | R9 | -0,05 | 3,18 | -0,159 |
ściana/ściana | C1 | -0,05 | - | - |
ściana/podłoga na gruncie | GF5 | 0,60 | 2,24 | 1,344 |
ściana działowa/ściana | IW1 | 0,00 | - | - |
ściana działowa-dach | IW6 | 0,00 | - | - |
Nadproże, podokienniki | W1 | 0,00 | - | - |
SUMA : | 1,19 |
7. Obliczenia całkowitych wartości oporów cieplnych R oraz wartości współczynnika przenikania ciepła U dla poszczególnych przegród budowlanych.
Ściana zewnętrzna parteru i poddasza
Lp. |
Materiał warstwy | Grubość warstwy d [m] | Współczynnik przewodzenia ciepła λ | Opór warstwy |
---|---|---|---|---|
Rsi | 0,13 | |||
1. | Tynk wapienny | 0,015 | 0,7 | 0,021 |
2. | Silka 24 | 0,15 | 0,75 | 0,32 |
3. | Styropian | 0,24 | 0,033 | 4,545 |
4. | Tynk cementowy | 0,015 | 1,0 | 0,015 |
Rse | 0,040 | |||
ΣR= |
5,0718 |
< 0,30 Przegroda spełnia wymagania
Podłoga na gruncie
Parkiet 0,020 m
zaprawa klejowa
zaprawa cementowa 0,07 m
folia budowlana
styropian 0,10 m
folia budowlana
płyta żelbetowa 0,12 m
2 x papa
chudy beton
podsypka z piasku
Lp. |
Materiał warstwy | Grubość warstwy d [m] | Współczynnik przewodzenia ciepła λ | Opór warstwy |
---|---|---|---|---|
1. | Rsi | - | - | 0,13 |
2. | Parkiet | - | - | - |
3. | Zapraw klejowa | 0,010 | 1,00 | 0,010 |
4. | Gładź cementowa | 0,070 | 1,00 | 0,070 |
5. | Folia budowlana | - | - | - |
6. | Styropian | 0,10 | 0,033 | 3,030 |
7. | Folia budowlana | - | - | - |
8. | Płyta żelbetowa | 0,120 | 1,700 | 0,071 |
9. | 2 x papa | 0,005 | 0,18 | 0,028 |
10. | Chudy beton | 0,10 | - | 0 (przyj. opór jak dla gruntu) |
6. | Podsypka piaskowa | 0,30 | - | 0 (przyj. opór jak dla gruntu) |
7. | Rse | - | - | 0 |
ΣR= |
3,3087 |
STREFA
dt=0,42+2,0x3,3087=7,185
A=7,77m2,
Długość obwodu podłogi w obrysie ścian zewnętrznych:
P=11,42m
λ- wsp. przewodzenia ciepła (dla piasek, żwir λ= 2,0)
B’=
Przypadek podłogi dobrze izolowanej
Współczynnik przenoszenia ciepła przez grunt: AxU=1,99 [W/K]
Izolacja krawędziowa (boczna)
STREFA
dt=0,42+2,0x3,3087=7,185
A=73,59m2,
Długość obwodu podłogi w obrysie ścian zewnętrznych:
P=76,82m
B’=
Przypadek podłogi dobrze izolowanej
1.3. Dach
dachówka ceramiczna
łaty 4,5 x 6 cm co 28 cm
kontrłaty 3 x
wiatroizolacja
krokiew 8 x 16 cm / wełna mineralna
paraizolacja
płyta gipsowo - kartonowa
(kierunek strumienia cieplnego - w górę)
Lp. |
Materiał warstwy | Grubość warstwy d [m] | Współczynnik przewodzenia ciepła λ | Opór warstwy |
---|---|---|---|---|
1. | Rse | 0,040 | ||
2. | Dachówka ceramiczna | 0,015 | 1,00 | 0,015 |
3. | Pustka powietrzna niewentylowana | 0,075 | - | 0,16 (tab 2 norma PN-EN ISO 6946) |
5. | Krokiew (sosna)/wełna | 0,16 | 0,13/0,04 | 1,23/4,00 |
6. | Płyty g-k | 0,0125 | 0,25 | 0,05 |
7. | Rsi | 0,10 |
Obliczenie względnych pól powierzchni poszczególnych wycinków:
RT = Ri + ΣRm + Re
Ri, Re – opór przejmowania ciepła
ΣRm – opór cieplny poszczególnych warstw
tab. 1 norma PN-EN ISO 6946:
Rsi = 0,10 Rse = 0,04
Obliczenie oporu cieplnego przez belkę krokwiową:
[m2K/W]
Obliczenie oporu cieplnego w polu między krokwiowym:
Obliczenie kresu górnego całkowitego oporu cieplnego R t’:
1/R t’ = f a/ Rta + f b/ R tb
[m2K/W]
Obliczenie kresu dolnego całkowitego oporu cieplnego R t’’:
,
,
[m2K/W]
Obliczenie całkowitego oporu cieplnego R t:
[m2K/W]
Obliczenie całkowitego współczynnika przenikania ciepła U:
Obliczenie maksymalnego względnego błędu e:
e =(R t’-R t’’)/ 2 R t = 1,12%
8. Wyznaczenie współczynników przenoszenia ciepła przez przenikanie i wentylację, oddzielnie dla każdej ze stref.
1.1. Przenikanie ciepła przez wentylacje
V -jest strumieniem powietrza przez ogrzewaną przestrzeń,
ρaca -jest pojemnością cieplną powietrza na jednostkę objętości.
$$\sigma_{a}*c_{a} = \frac{1200}{3600} = 0,34$$
$\dot{V} = V*0,3\ \left\lbrack \frac{m^{3}}{h} \right\rbrack$
Vmin16= 0,3 *(66,26)= 19,878 [m3/h]
Vmin20= 0,3 *(157,0+275,58)= 129,774 [m3/h]
Vmin24=0,3 * (16,25+19,35)= 10,68 [m3/h]
Obliczeniowy strumień wentylacji :
Vd = n * V
Przyjęto n=0,6
Vd16= 0,6 *(66,26)= 39,756 [m3/h]
Vd20= 0,6 *(157,0+275,58)= 259,548 [m3/h]
Vd24=0,6* (16,25+19,35)= 21,36 [m3/h]
Wybieramy maksymalną wartość Vmin I Vd
HV16=0,34*39,756= 13,52 [W/K]
HV20=0,34*259,548= 88,25 [W/K]
HV24=0,34*21,36 = 7,26 [W/K]
1.2. Przenoszenie ciepła przez przenikanie przez elementy budynku
HD=ΣAI*UI+ΣlK*Ψk
Współczynnik przenoszenia ciepła przez płaskie elementu budynku:
Elementy budynku | Ui | AI | UIAI |
---|---|---|---|
16 °C | |||
Ściany | 0,20 | 33,08 | 6,62 |
Dach | 0,27 | - | - |
Podłoga na gruncie | 0,25 | 24,44 | 6,11 |
Okna | 0,78 | 2,70 | 2,11 |
drzwi | 2,6 | 8,67 | 22,54 |
SUMA : | 37,38 |
Współczynnik przenoszenia ciepła przez płaskie elementu budynku:
Elementy budynku | Ui | AI | UIAI |
---|---|---|---|
Ściany | 0,20 | 67,65 | 13,53 |
Dach | 0,27 | 132,09 | 35,66 |
Podłoga na gruncie | 0,26 | 71,41 | 18,57 |
Okna | 0,78 | 23,05 | 17,98 |
drzwi | 2,6 | 6,21 | 16,15 |
SUMA : | 101,89 |
Współczynnik przenoszenia ciepła przez płaskie elementu budynku:
Elementy budynku | Ui | AI | UIAI |
---|---|---|---|
Ściany | 0,20 | 6,05 | 1,21 |
Dach | 0,27 | 14,72 | 3,97 |
Podłoga na gruncie | 0,25 | 7,77 | 1,94 |
Okna | 0,78 | 2,25 | 1,76 |
drzwi | 2,6 | 0,0 | - |
SUMA : | 8,88 |
HD16= 7,22+37,38= 44,6[W/K]
HD20= 14,79+101,89= 116,68[W/K]
HD24= 1,19+8,88= 10,07 [W/K]
Przenoszenie ciepła przez przenikanie:
HT = HD+ HG+ HT,iue
HT16 = 44,6 +7,59+0 = 52,19 [W/K]
HT20 = 116,68 +18,25+0 = 134,33 [W/K]
HT24 = 10,07 +1,99 +0 =12,06 [W/K]
9. Obliczenie strat ciepła w poszczególnych miesiącach w każdej strefie termicznej i sumarycznie w całym budynku
Straty ciepła pojedynczej strefy budynku :
H= HT + HV
H16=52,19+ 13,52 = 65,71[W/K]
H20=134,33+ 88,25 = 222,58[W/K]
H24 =12,06 + 7,26= 19,32 [W/K]
Straty ciepła pojedynczej strefy budynku o jednorodnej temperaturze wewnętrznej w danym miesiącu.
QL = H(Θi−Θe) * t
Dane obliczeniowe:
Stacja meteorologiczna: Terespol
Średnie temperatury miesiąca w °C i liczba dni ogrzewania
miesiąc | L(d) | Te(m) |
---|---|---|
Styczeń | 31 | -2,9 |
Luty | 28 | -3,1 |
Marzec | 31 | 3,3 |
Kwiecień | 30 | 9,8 |
Maj | 31 | 13,7 |
Czerwiec | 30 | 16,8 |
Lipiec | 31 | 18,1 |
Sierpień | 31 | 16,3 |
Wrzesień | 30 | 12,1 |
Październik | 31 | 8,0 |
Listopad | 30 | 2,3 |
Grudzień | 31 | -1,3 |
Roczna amplituda temperatury: Ta= 10,6 °C
Średnia roczna temperatura: T0= 7,8 °C
Obliczenie i zestawienie wartości QL dla pojedynczych stref i całego budynku
Miesiąc | OKRES GRZEWCZY [DNI] L(d) |
TEMPERATURA[°C] Te(m) |
OKRES GRZEWCZY [S] |
QL [MJ] | RAZEM |
---|---|---|---|---|---|
16°C | |||||
Styczeń | 31 | -2,9 | 2678400 | 3326,4 | 13652,2 |
Luty | 28 | -3,1 | 2419200 | 3036,2 | 12438,6 |
Marzec | 31 | 3,3 | 2678400 | 2235,2 | 9955,9 |
Kwiecień | 30 | 9,8 | 2592000 | 1056,0 | 5884,7 |
Maj | 31 | 13,7 | 2678400 | 404,8 | 3755,8 |
Czerwiec | 30 | 16,8 | 2592000 | -136,3 | 1846,2 |
Lipiec | 31 | 18,1 | 2678400 | -369,6 | 1132,7 |
Sierpień | 31 | 16,3 | 2678400 | -528,0 | 2205,8 |
Wrzesień | 30 | 12,1 | 2592000 | 664,2 | 4557,7 |
Październik | 31 | 8,0 | 2678400 | 1408,0 | 7153,9 |
Listopad | 30 | 2,3 | 2592000 | 2333,4 | 10211,6 |
Grudzień | 31 | -1,3 | 2678400 | 3044,8 | 12698,2 |
RAZEM 111825,7 |
10. Wyznaczenie sumarycznych zysków ciepła (radiacyjnych i bytowych) w obiekcie w każdym miesiącu
1. Wewnętrzne zyski ciepła
Qi=Øi*t
Dane obliczeniowe: Wewnętrzne zyski ciepła
Zyski ciepła | Øi [W] |
---|---|
Średni dobowy strumień ciepła wydzielanego przez człowieka 4 osoby * 65W |
260 |
Uśredniona moc cieplna (strumień cieplny) od ciepłej wody użytkowej, odniesiona do jednego mieszkania | 25 |
Uśredniona moc cieplna (strumień cieplny) od przygotowania posiłków, odniesiona do jednego mieszkania | 110 |
Uśredniona moc cieplna (strumień cieplny) od elektrycznych urządzeń oświetleniowych, odniesiona do jednego mieszkania o powierzchni: > | 45 |
Uśredniona moc cieplna (strumień cieplny) od urządzeń elektrycznych, odniesiona do jednego mieszkania, dla każdego z następujących odbiorników: Lodówka 40 W Telewizor 35 W Pralka 20 W Czajnik elektryczny 20 W |
115 |
SUMA | 555 |
Qi= 555 * t
Obliczenie i zestawienie wewnętrznych zysków ciepła:
Miesiąc | T [h] | Qi [kWh] |
---|---|---|
Styczeń | 744 | 412,92 |
Luty | 672 | 372,96 |
Marzec | 744 | 412,92 |
Kwiecień | 720 | 399,60 |
Maj | 744 | 412,92 |
Czerwiec | 720 | 399,60 |
Lipiec | 744 | 412,92 |
Sierpień | 744 | 412,92 |
Wrzesień | 720 | 399,60 |
Październik | 744 | 412,92 |
Listopad | 720 | 399,60 |
Grudzień | 744 | 412,92 |
SUMA : | 4861,8 |
2. Zyski ciepła od promieniowania słonecznego
Dane obliczeniowe: Zyski ciepła od promieniowania słonecznego
(stacja aktynometryczna Terespol) pochylenie do poziomu 90
miesiąc | S | W | N | E |
---|---|---|---|---|
Styczeń | 31102 | 19493 | 18408 | 20271 |
Luty | 43459 | 24811 | 20631 | 26082 |
Marzec | 83532 | 56868 | 48095 | 62543 |
Kwiecień | 96209 | 81467 | 66178 | 86790 |
Maj | 109642 | 108026 | 92298 | 108255 |
Czerwiec | 117538 | 117188 | 103011 | 130696 |
Lipiec | 121402 | 119914 | 105011 | 129593 |
Sierpień | 112396 | 102437 | 88878 | 118038 |
Wrzesień | 84093 | 63935 | 53490 | 67019 |
Październik | 64177 | 44516 | 34330 | 40266 |
Listopad | 31717 | 19655 | 17439 | 19680 |
Grudzień | 24029 | 15781 | 15119 | 15595 |
Pochylenie do poziomu 45 (okna połaciowe)
miesiąc | S | N |
---|---|---|
Styczeń | 31102 | 18408 |
Luty | 43459 | 20631 |
Marzec | 83532 | 48095 |
Kwiecień | 96209 | 66178 |
Maj | 109642 | 92298 |
Czerwiec | 117538 | 103011 |
Lipiec | 121402 | 105011 |
Sierpień | 112396 | 88878 |
Wrzesień | 84093 | 53490 |
Październik | 64177 | 34330 |
Listopad | 31717 | 17439 |
Grudzień | 24029 | 15119 |
Zyski ciepła od promieniowania słonecznego w miesiącu m-tym oblicza się ze wzoru:
Qs(m)= ΣIsjΣAsnj
Asnj -efektywna powierzchnia zbierająca promieniowanie słoneczne o orientacji j
Isj –nasłonecznienie- całkowita energia promieniowania słonecznego padającego na powierzchni o określonej orientacji j
Obliczenie i zestawienie zysków ciepła od promieniowania słonecznego dla poszczególnych miesięcy:
Pochylenie do poziomu 45 (okna połaciowe)
Miesiąc | Orientacja | ls [kWh/m2] |
As [m2] |
QS [kW] |
Σ |
---|---|---|---|---|---|
Styczeń | S | 30,130 | 1,84 | 55,44 | 72,37 |
N | 18,408 | 0,92 | 16,94 | ||
Luty | S | 44,439 | 1,84 | 81,77 | 100,75 |
N | 20,631 | 0,92 | 18,98 | ||
Marzec | S | 90,215 | 1,84 | 166,00 | 210,25 |
N | 48,099 | 0,92 | 44,25 | ||
Kwiecień | S | 114,251 | 1,84 | 210,22 | 276,33 |
N | 71,854 | 0,92 | 66,11 | ||
Maj | S | 130,093 | 1,84 | 239,37 | 336,49 |
N | 105,564 | 0,92 | 97,12 | ||
Czerwiec | S | 146,671 | 1,84 | 269,88 | 385,63 |
N | 125,822 | 0,92 | 115,76 | ||
Lipiec | S | 148,201 | 1,84 | 272,69 | 387,67 |
N | 124,985 | 0,92 | 114,99 | ||
Sierpień | S | 134,405 | 1,84 | 247,31 | 340,36 |
N | 101,145 | 0,92 | 93,05 | ||
Wrzesień | S | 93,233 | 1,84 | 171,55 | 221,07 |
N | 53,830 | 0,92 | 49,52 | ||
Październik | S | 67,397 | 1,84 | 124,01 | 155,59 |
N | 34,330 | 0,92 | 31,58 | ||
Listopad | S | 31,526 | 1,84 | 58,01 | 74,05 |
N | 17,439 | 0,92 | 16,04 | ||
Grudzień | S | 23,089 | 1,84 | 42,48 | 56,39 |
N | 15,119 | 0,92 | 13,91 |
Pochylenie do poziomu 90
Miesiąc | Orientacja | ls [kWh/m2] |
As [m2] |
QS [kW] |
Σ |
---|---|---|---|---|---|
STYCZEŃ | S | 31,102 | 2,07 | 64,38 | 223,31 |
W | 19,493 | 4,07 | 79,34 | ||
N | 18,408 | 0,69 | 12,70 | ||
E | 20,271 | 3,30 | 66,89 | ||
LUTY | S | 43,459 | 2,07 | 89,96 | 289,71 |
W | 24,811 | 4,07 | 100,98 | ||
N | 18,408 | 0,69 | 12,70 | ||
E | 26,082 | 3,30 | 86,07 | ||
MARZEC | S | 83,532 | 2,07 | 172,91 | 643,94 |
W | 56,868 | 4,07 | 231,45 | ||
N | 48,095 | 0,69 | 33,19 | ||
E | 62,543 | 3,30 | 206,39 | ||
KWIECIEŃ | S | 96,209 | 2,07 | 199,15 | 862,79 |
W | 81,467 | 4,07 | 331,58 | ||
N | 66,178 | 0,69 | 45,66 | ||
E | 86,790 | 3,30 | 286,96 | ||
MAJ | S | 109,642 | 2,07 | 226,96 | 1087,55 |
W | 108,026 | 4,07 | 439,67 | ||
N | 92,298 | 0,69 | 63,69 | ||
E | 108,255 | 3,30 | 357,24 | ||
CZERWIEC | S | 117,538 | 2,07 | 243,30 | 1222,63 |
W | 117,188 | 4,07 | 476,96 | ||
N | 103,011 | 0,69 | 71,08 | ||
E | 130,696 | 3,30 | 431,30 | ||
LIPIEC | S | 121,402 | 2,07 | 251,30 | 1239,47 |
W | 119,914 | 4,07 | 488,05 | ||
N | 105,011 | 0,69 | 72,46 | ||
E | 129,593 | 3,30 | 472,66 | ||
SIERPIEŃ | S | 112,396 | 2,07 | 232,66 | 1100,43 |
W | 102,437 | 4,07 | 416,92 | ||
N | 88,878 | 0,69 | 61,33 | ||
E | 118,038 | 3,30 | 389,53 | ||
WRZESIEŃ | S | 84,093 | 2,07 | 174,07 | 692,36 |
W | 63,935 | 4,07 | 260,22 | ||
N | 53,490 | 0,69 | 36,91 | ||
E | 67,019 | 3,30 | 221,16 | ||
PAZDZIERNIK | S | 64,177 | 2,07 | 132,85 | 470,59 |
W | 44,516 | 4,07 | 181,18 | ||
N | 34,330 | 0,69 | 23,69 | ||
E | 40,266 | 3,30 | 132,88 | ||
LISTOPAD | S | 31,717 | 2,07 | 65,65 | 222,63 |
W | 19,655 | 4,07 | 80,00 | ||
N | 17,439 | 0,69 | 12,03 | ||
E | 19,680 | 3,30 | 64,94 | ||
GRUDZIEŃ | S | 24,029 | 2,07 | 49,74 | 175,86 |
W | 15,781 | 4,07 | 64,23 | ||
N | 15,119 | 0,69 | 10,43 | ||
E | 15,595 | 3,30 | 51,46 |
Całkowite zyski ciepła
Qg=Qi+QS
Obliczenie i zestawienie całkowitych zysków ciepła:
Miesiąc | Qi [kWh] |
QS [kWh] |
Qg [kWh] |
---|---|---|---|
Styczeń | 412,92 | 295,68 | 708,60 |
Luty | 372,96 | 390,46 | 763,42 |
Marzec | 412,92 | 854,19 | 1267,11 |
Kwiecień | 399,60 | 1139,12 | 1538,72 |
Maj | 412,92 | 1424,04 | 1836,96 |
Czerwiec | 399,60 | 1608,26 | 2007,86 |
Lipiec | 412,92 | 1627,14 | 2040,06 |
Sierpień | 412,92 | 1440,79 | 1853,71 |
Wrzesień | 399,60 | 913,43 | 1313,03 |
Październik | 412,92 | 626,18 | 1039,10 |
Listopad | 399,60 | 296,68 | 696,28 |
Grudzień | 412,92 | 232,25 | 645,17 |
SUMA : | 15710,02 |
11. Obliczenie współczynników wykorzystania zysków ciepła dla każdego okresu obliczeniowego (miesiąca)
Zużycie ciepła Qh do ogrzewania dla każdego okresu obliczeniowego (miesiąca kalendarzowego) obliczono ze wzoru:
Qh= QL – ηQg
Współczynnik wykorzystania η jest współczynnikiem zmniejszającym zyski ciepła, wprowadzonym w celu skompensowania dodatkowej straty ciepła, mogącej wystąpić, gdy zyski ciepła przewyższają obliczone jego straty.
Jest on zależny od zysków ciepła do jego strat:
γ=Qg/ QL
oraz od wartości stałej czasowej, τ charakteryzującej wewnętrzną bezwładność cieplną przestrzeni ogrzewanej:
τ=C/H
Wewnętrzną pojemność cieplną budynku obliczono ze wzoru:
C=ΣΣρijCijdijAij
Zestawienie pojemności cieplnych poszczególnych elementów:
Lp. | Element | Warstwa | Gęstość ρ | ciepło właściwe C |
Grubość d [m] | powierzchnia A [m2] | Pojemność cieplna C |
---|---|---|---|---|---|---|---|
1 | Ściana działowa | Tynk cementowo - wapienny | 2400 | 1000 | 0,015 | 157,13 | 15612436,8 |
Bloczek silikatowy Silka |
1800 | 880 | 0,040 | ||||
2 | Ściana nośna | Tynk cementowo - wapienny | 2400 | 1000 | 0,015 | 70,5 | 12030120,0 |
Bloczek silikatowy Silka24 | 1800 | 880 | 0,085 | ||||
3 | Ściana zewnętrzna | Tynk cementowo - wapienny | 2400 | 1000 | 0,015 | 144,44 | 24647241,6 |
Bloczek silikatowy Silka 24 |
1800 | 880 | 0,085 | ||||
4 | Podłoga na gruncie | Płytki ceramiczne | 800 | 1600 | 0,01 | 97,16 | 23590448,0 |
Wylewka cementowa | 2500 | 2300 | 0,04 | ||||
5 | Strop od dołu | Tynk cementowo - wapienny | 2400 | 1000 | 0,01 | 97,16 | 11146195,2 |
Płyta żelbetowa | 1200 | 840 | 0,09 | ||||
6 | Strop od góry | Parkiet dębowy | 2510 | 800 | 0,01 | 90,01 | 22509700,8 |
Wylewka Cementowa |
2500 | 2300 | 0,04 | ||||
RAZEM 109536142,4 |
Dach pomijamy ze względu na pojemność akumulacyjną ponieważ jest ona niewielka.
H- współczynnik strat ciepła z budynku
H= H16+ H20+ H24 =65,71+222,58+19,32=307,61 [W/K]
τ= C/H=109536142,4/307,61= 356087,72 s=98,91 h
Współczynnik wykorzystania zysków ciepła obliczono ze wzoru:
-
Przyjęto: a0= 1 [-], τ0=15 [h]
a=1+ 98,91/15=7,59
12. Wyznaczenie zapotrzebowania na energię do ogrzewania oddzielnie dla każdego okresu obliczeniowego oraz sumarycznego (rocznego) zapotrzebowania na ciepło.
Zestawienie miesięcznych zapotrzebowań na energię:
Lp. | Miesiąc | Straty ciepła QL | Zyski ciepła Qg | Stosunek zyski / straty γ=Qg/QL | Współczynnik η | Zapotrzebowanie na ciepło Qh |
---|---|---|---|---|---|---|
[kWh] | [kWh] | [kWh] | ||||
1 | Styczeń | 5102,9 | 708,60 | 0,14 | 0,999 | 4395,0 |
2 | Luty | 4650,4 | 763,42 | 0,16 | 0,999 | 3887,7 |
3 | Marzec | 3683,9 | 1267,11 | 0,34 | 0,999 | 2418,1 |
4 | Kwiecień | 2125,5 | 1538,72 | 0,72 | 0,975 | 625,2 |
5 | Maj | 1303,8 | 1836,96 | 1,41 | 0,693 | 30,79 |
6 | Czerwiec | 575,1 | 2007,86 | 3,49 | 0,287 | -1,16 |
7 | Lipiec | 296,8 | 2040,06 | 6,87 | 0,146 | -1,04 |
8 | Sierpień | 576,7 | 1853,71 | 3,21 | 0,311 | 0,20 |
9 | Wrzesień | 1616,1 | 1313,03 | 0,81 | 0,954 | 363,50 |
10 | Październik | 2608,3 | 1039,10 | 0,40 | 0,999 | 1570,24 |
11 | Listopad | 3786,6 | 696,28 | 0,18 | 0,999 | 3091,02 |
12 | Grudzień | 4736,7 | 645,17 | 0,14 | 0,999 | 4092,18 |
Razem: | 20471,74 |
Qh =20471,74 [kWh]= 20471,74x60x60=56865944,4 kJ=56865MJ=56.865 GJ=56865000000J
13. Obliczenie ilości wybranego nośnika energii potrzebnego do ogrzania obiektu.
- Jako nośnik energii przyjęto olej opałowy.
- Użyty został piec o sprawności s=95%
- Kaloryczność oleju opałowego:
E=40,19 MJ/l
Ilość oleju opałowego potrzebnego do wytworzenia ciepła w ilości Qh obliczono ze wzoru:
m= Qh /(E*s)= 56865MJ /(40,19 MJ/l*0,95) =1 489 l
14. Obliczenia rocznej emisji CO2 ilości wybranego nośnika energii potrzebnego do ogrzania obiektu.
Wskaźnik emisji CO2 dla oleju opałowego: WE=76,59 kg/GJ
Emisja CO2 : N=56.865 GJ x 76,59 kg/GJ=435,5 kg