Politechnika Częstochowska Częstochowa dn. 13.01.2011r.

Wydział Budownictwa

Rok akademicki 2010/2011

Laboratorium Fizyki Budowli

Ćwiczenie projektowe

Magdalena Duszyńska

Grupa II
Semestr III

Studia: dzienne

1. WPROWADZENIE DO PROJEKTU:

W projekcie niniejszym znajduje się opracowanie wymagań cieplno-wilgotnościowych oraz stateczności cieplnej wybranych przegród budowlanych w budynku przemysłowym znajdującym się na terenie Piotrkowa Trybunalskiego. Obiekt ten powinien spełniać określone wymagania, zgodnie z normą PN-EN ISO 6946/2008 oraz Dziennikiem Ustaw nr 75/2002.

Budynek usytuowany jest w I strefie klimatycznej, wartości temperatur na zewnątrz θ_e oraz wewnątrz θ_i, wilgotność względna powietrza na zewnątrz, wewnątrz , a także prędkość wiatru przyjęto zgodnie z normami.

1.1. ZAŁOŻENIA DO PROJEKTU:

Do obliczeń przyjęto następujące wartości:

– temperatura na zewnątrz w zimie : -16 (wg PN-82/B-02403)

– temperatura na zewnątrz w lecie : 20

– temperatura wewnątrz budynku (zgodnie z Dz. U. Nr 75) θ_i: 24

– wilgotność względna powietrza wewnątrz % :

– prędkość wiatru (wg PN-77/B-02011) [m/s] : 24

Projektowane przegrody budowlane to:

1. Przegroda zewnętrzna, pionowa - ściana nośna

2. Okno – szklone podwójnie, rama PCV

3. Przegroda zewnętrzna, pozioma – stropodach odwrócony

4. Podłoga na gruncie

Do projektu załączono kartę tematu z zakresem obliczeń i danymi.

2. WYKAZ OZNACZEŃ UŻYTYCH W PROJEKCIE:

Lp.	Oznaczenie	Jednostka	Znaczenie
1	λ	W/(mK)	Współczynnik przewodzenia ciepła
2	R	(m^2K)/W	Opór warstwy przegrody
3	Rsi	(m^2K)/W	Opór przejmowania ciepła na wewnętrznej części przegrody
4	Rse	(m^2K)/W	Opór przejmowania ciepła na zewnętrznej części przegrody
5	Rmin	(m^2K)/W	Minimalny opór cieplny przegrody
6	RT	(m^2K)/W	Całkowity opór przegrody
7	U	W/(m^2K)	Współczynnik przenikania ciepła
8	Umax	W/(m^2K)	Maksymalny współczynnik przenikania ciepła
9	ΔU	W/(m^2K)	Poprawka do współczynnika przenikania ciepła
10	ΔUf	W/(m^2K)	Poprawka ze względu na łączniki mechaniczne
11	ΔUg	W/(m^2K)	Poprawka ze względu na nieszczelności
12	d	m	Grubość warstwy
13	ρ	kg/m^3	Gęstość materiału
14	θe	°C	Temperatura obliczeniowa na zewnątrz
15	θi	°C	Temperatura obliczeniowa wewnątrz
16	Ho	M	Wysokość budynku
17	ts	°C	Temperatura punktu rosy
18	φe	%	Wilgotność względna powietrza na zewnątrz
19	φi	%	Wilgotność względna powietrza wewnątrz
20	p­i	hPa	Rzeczywiste ciśnienie cząstkowe pary wodnej
21	p­n	hPa	Ciśnienie cząstkowe pary wodnej nasyconej
22	r	(m^2hhPa)/g	Opory dyfuzyjne poszczególnych warstw
23	δ	g/(m^2hhPa)	Współczynnik dyfuzyjny materiału
24	sd	m	Względny opór dyfuzyjny
25	cw	kJ/kgK	Ciepło właściwe
26	b	(Ws^½)/(m^2K)	Współczynnik aktywności cieplnej podłogi
27	Ug	W/(m^2K)	Współczynnik przenikania ciepła oszklenia
28	Uf	W/(m^2K)	Współczynnik przenikania ciepła ramy
29	Uw	W/(m^2K)	Współczynnik przenikania ciepła okna
30	Af	m^2	Pole powierzchni ramy okiennej
31	Ag	m^2	Pole powierzchni oszklenia w oknie
32	ψ	W/(mK)	Liniowy współczynnik przenikania ciepła
33	he	W/(m^2K)	Współczynnik przejmowania ciepła dla okresu letniego
34	Imax	W/m^2	Moc promieniowania słonecznego
35	Iśr	W/m^2	Średnia moc promieniowania słonecznego
36	s24	W/(m^2K)	Współczynnik przyswajania ciepła
37	u	W/(m^2K)	Współczynnik przyswajania ciepła przez powierzchnie warstwy
38	D	-	Współczynnik bezwładności cieplnej
39	ε	(Ws^½)/(m^2K)	Współczynnik aktywności cieplnej warstwy materiału
40	Aυi zal	K	Zalecana stateczność cieplna przegrody
41	Aυi obl	K	Amplituda wahań temperatury
42	Aυi	K	Amplituda wahań temperatury zewnętrznej
43	ν	-	Współczynnik tłumienia temperatury

3. ZESTAWIENIE ZALEŻNOŚCI I METOD OBLICZENIOWYCH ZASTOSOWANYCH W
PROJEKCIE:

3.1. WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA „U”:

a) R = ∑

b) U =

c) U_c = U + ΔU

d) ΔU = ΔU_g + ΔU_f

3.2. ROZKŁAD TEMPERATURY WEWNĄTRZ PRZEGRODY:

e) θ­_i = t_i - U(t_i - t_e) R_si

f) θ­_n = t_i - U(t_i - t_e) (R_si + R₁ + R₂ + …)

g) θ­_e = t_e + U(t_i - t_e) R_se

3.3. GŁĘBOKOŚĆ PRZEMARZANIA:

h) d_p = d – (d₁ + d₂ + x­₀)

i) θ­ = t_i - U(t_i - t_e)(R_si + R₁ + R₂ + x­₀/ λ₃)

3.4. KONDENSACJA PARY WODNEJ NA POWIERZCHNI PRZEGRODY:

j) p­_i = (φ_i * p­_ni) / 100% => t_s

k) ­ = t_i – U_c(t_i - t_e) R_si

l) ­ = t_s + 1

3.5. KONDENSACJA MIĘDZYWARSTWOWA:

m) r = d / δ

n) p­_i = (φ_i * p­_ni) / 100%

o) μ = r / 1,6*10⁶ d

p) s_d = μ * d

3.6. STATECZNOŚĆ CIEPLNA PRZEGRODY W OKRESIE LETNIM:

r) s₂₄ = 0,85*10^-2*( λ*c_w*ρ)

s) u_i = (R_i*S² + h_i) / (1 + R_i*h_i)

t) u_n = (R_n*S_n² + U_n-1) / (1 + R_n*U_n-1)

u) A_υi = A_{υi obl} / ν

w) A_{υi obl} = 0,5*A_te + ε_i (I_max + I_śr) / h_e

x) ν = 0,9*e ^∑D/√2*[(S₁+ h_i)(S₂ + U₁)*…*(S_n + U_n-1)(h_e + U_n)] / [(S₁ + U₁)(S₂ + U₂)(S_n+ U_n) h_e]

y) h_se = 1,16*(5 +10*(v_{e min})^½)

z) A_{υi zal} = 2,5 - 0,1*( t_e - 21)

3.7. WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA DLA OKNA

aa) U_w = ( U_g*A_g ) + (U_f*A_f) + (*L)/A

ab) gc=gG*fc

3.8. AKTYWNOŚĆ CIEPLNA POŁÓG:

ac) V_I = d² / a*τ

ad) a = λ / (c_w*ρ)

ae) ε = √(λ*c_w*ρ)

af) b = ε₁ *(1 + A_1-2)

PRZEGRODA ZEWNĘTRZNA, PIONOWA: ŚCIANA NOŚNA

Nr	Rodzaj materiału warstwy	d		R		cw	µ	Sn+Un	Sn+Un-1
		m	W/m*K	m^2*K/W		J/kg*K
	Rsi			0,130
1	Tynk cementowo-wapienny	0,015	0,82	0,018	1800	1000	10	20,066	11,726
2	Pustak sylikatowy	0,24	0,60	0,40	1500	1000	20	11,288	17,806
3	Wełna mineralna	0,15	0,04	3,75	50	1030	1	1,828	3,61
4	Tynk mineralny	0,015	0,82	0,018	1000	1000	10	9,157	9,14
Rse			0,040
	0,42		4,356

OPÓR CIEPLNY WARSTWY

R= R_si + + R_se

= 0,13+4,186+0,04

= 4,356 ( m²K/W)

WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA

U= 1/R_T

U = 1 /4,356= 0,23 W/(m²K) < U_max = 0,30

SKORYGOWANY WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA

Wzór korekcyjny ∆U

∆U = ∆U_g+∆U_f

Poprawka na nieszczelność ∆U_g

ΔU_g = ΔU”*(R_x/R_T)²

ΔU_g = 0,04*(3,75/4,356)²=0,03 W/(m²/K)

Poprawka na łączniki ∆U_f

ΔU_f = α∗λ_f*n_f*(Af)²

ΔU_f = 0,8*50*5*(4,71*10^-5)/0.15*(3,75/4,356)² = 0,03 W/m^2*K

Człon korekcyjny ∆U

∆U= 0,03+0,04=0,07 W/(m²K)

Skorygowany współczynnik przenikania ciepła U_c

U_c= U+∆U

U_c = U + ΔU = 0,23+0,06= 0,29 W/(m^2*K)
U_c = 0,29 W/(m^2*K) < U_max = 0,30 W/(m^2*K)

Poprawki ΔU uwzględniamy ponieważ wartość ΔU jest większa od 3%

Współczynnik przenikania ciepła z mostkami cieplnymi liniowymi U_k dla ściany pełnej (31x18 m)

Dla ściany (18x14 m) z 20 otworami okiennymi (2,3x1,8 m) i 10 wieńcami

∑(Ψ_k*I_k)/A_k = (10*0,50*20 + 40*0,05*1,5 + 20*0,06*1,8 + 20*0,07*2,3)/558

∑(Ψ_k*I_k)/A_k = 0,29 W/(m²K)

U_k = U_c + ∑(Ψ_k*I_k)/A_k = 0,25 + 0,29 = 0,54 W/(m²K) < U_max = 0,65 W/(m²K)

WNIOSKI

Zastosowanie przedstawionych materiałów dla przegrody spełnia wymagania normowe według których całkowity współczynnik przenikania ciepła powinien mieć wartość mniejszą niż U_max=0,30 W/(m²K)

ROZKŁAD TEMPERATUR WEWNĄTRZ PRZEGRODY

θ_i= 20°C

θ_s­_i= 20-0,23*(16+20)*0,13 = 18,92

θ₁₂=20-0,23*(16+20)*(0,13+0,018)= 18,77

­θ₂₃=20-0,23*(16+20)*(0,13+0,018+0,40)= 15,46

­θ₃₄=-16+0,23*(16+20)*(0,04+0,018)= -15,51

θ_se= -16+0,23*(16+20)*0,04= -15,66 °C

GŁĘBOKOŚĆ PRZEMARZANIA PRZEGRODY

θ­_x(0)=20–0,23*(16-(-20))*(0,13+0,018+0,40+x­₀/0,04)= 0

x₀= 0,075m=7,5cm

d_p= d-(d₁+d₂+x₀)

d_p= 0,42 – (0,015+0,24+0,075) = 0,09m=9,0 cm

CZYNNIK TEMPERATUROWY NA WEWNĘTRZNEJ POWIERZCHNI

f_Rsi= (θ_si - ­θ_e)/ (­θ_i -θ­_e)

f_Rsi= (14,83-(-20))/(16-(-20))

f_Rsi= 0,97

INFILTRACJA POWIETRZA PRZEZ PRZEGRODĘ PEŁNĄ:

H₀ = 14 m

V_e = 24 m/s  II strefa obciążenia wiatrem

γ_i = 3463/(273+20) = 11.82 Pa/m

γ_e = 3463/(273-16) =.13,47 Pa/m

ΔP = 0,55*14*(13,47 – 11,82) + 0,03*13,47*24² = 245,46 Pa

G = 0,5 kg/(m²h)

R_{f min} = 490,92 (m²hPa)/kg

iF = 2500+4,02+4,02+8333,33= 10841,37

Rf = 3+373+373+6 = 755

R_f = 755 (m²hPa)/kg > R_{f min} = 490,92 (m²hPa)/kg

Wniosek

Powyższy warunek został spełniony

Wymaganie zostało spełnione: f_Rsi = 0,943 (oraz 0,920 i 0,885) > f_{Rsi, min(max)} = 0,388

Ekstremalnym miesiącem, z maksymalnym z minimalnych czynników temperaturowych f_{Rsi, min(max)} jest grudzień

STATECZNOŚĆ CIEPLNA PRZEGRODY OKRES LETNI:

S₂₄=0,85*10^-2

S₁=0,85*10^-2 = 10,326 W/(m²K)

S₂=0,85*10^-2 = 8,063 W/(m²K)

S₃=0,85*10^-2 = 0,385 W/(m²K)

S₄=0,85*10^-2 = 7,697 W/(m²K)

OBLICZENIE WSKAŹNIKA BEZWŁADNOŚCI CIEPLENJ WARSTWY MATERIAŁU:

D_j= R_λ*S₂₄

D₁= 0,018*10,326 = 0,185

D₂= 0,40*8,063 = 3,225

D₃= 3,75*0,385 = 1,443

D₄= 0,018*7,697 = 0,138

OBLICZENIE WSPÓŁCZYNNIKA PRZYSWAJANIA CIEPŁA WARSTWY PRZEGRODY W ZALEŻNOŚCI OD WSKAŹNIKA BEZWŁADNOŚCI CIEPLNEJ PRZEGRODY:

Dla U_j = S₂₄

Dla D<1

h_si = 1/R_si

R_si = 0,13 (m²K)/W

h_si = 7,69 W/(m²K)

Dla d<1

= 9,74 W/(m²K)

U₂ =3,225 W/(m²K)

U₃ = 1,443 W/(m²K)

Gdyż „D” jest większe od 1

= 1,46 W/(m²K)

V_min = 1 m²/s

h_se = 1,16*(5+10)

h_se = 1,16*15 = 17,40 W/(m²K)

OBLICZENIE WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA TŁUMIENIA WACHAŃ TEMPERATURY

V = 92,576

θ_e= 21 ° C

t_e(lato)= 28 ° C

I_max = 817 W/m²

I_śr = 439 W/m²

Ate =10 K

ƐI = 0,7

A_{υi obl} = 0,5*10 + [0,7*(439 + 817) / 17,4] = 25,42 K

A_υi = 25,42 / 92,576 = 0,275K

A_{υi zal} = 2,5 - 0,1*(28 - 21) = 1,8 K

A_υi = 0,275 K < A_{υi zal} = 1,8 K

Opis wykonania przegrody:

Warstwę konstrukcyjną stanowi ściana z cegły kratówki grubości 24cm. Przegroda ocieplona została warstwą izolacji termicznej w postaci wełny mineralnej. Elewację przegrody stanowi tynk cementowo-wapienny. Współczynnik przewodzenia ciepła w zaprojektowanej przegrodzie wynosi U = 0,23. Wynika to z tego, że do wykonania przegrody użyto odpowiednich materiałów. Na powierzchni przegrody nie występuje zjawisko skraplania pary wodnej. Z rozkładu temperatur wynika, że nie następuje również kondensacja pary wodnej.

OKNO – SZKLONE PODWÓJNIE, RAMA METALOWA

	Ug	Uf	Ψg[W/(m^2K)]	gG	fc
Rama PCV	-	2,0	0,06	-	-
Szyba (2x)	1,0	-	-	0,75	-
Zasłona biała	-	-	-	-	0,65

U_w=

U_w=(2,09*1,0+1,06*2,0+0,06*9,8)/2,09+1,06 = 1,52 W/(m²K)

A= 2,1*1,5 = 3,15 m²

A_f= 0,1*2,1+0,1*2,1+0,2*2,1+0,1*1,1+0,1*1,1 = 1,06 m²

A_g= 3,15-1,06 = 2,09 m²

L= 4*1,9+4*0,55= 9,8 m

Ψ= 0,06 W/(mK)

Fg ≤ 50%

U_w=1,77 W(m²K) < U_max=1,8 W(m²K )

Współczynnik przepuszczalności energii całkowitej

gc=gG*fc gc <0,5

gc=0,75*0,65=0,49

gc=0,49 < 0,5 warunek spełniony

Opis wykonania przegrody

Okno podwójnie szklone profil wykonany z PCV. Do osłony przeciwsłonecznej użyto kurtyn w kolorze białym.
PRZEGRODA ZEWNĘTRNA POZIOMA – STROPODACH ODWRÓCONY:

Nr	Rodzaj materiału	d	λ	R	δ	Zp		Sd	∑Sd
		m	W/(mK)	(m^2K)/W	g/mhhPa	m2*h*hPa/g	-	m	m
	Rsi			0,100
1	Tynk	0,02	0,82	0,024	0,05	0,4	6	0,2	0,2
2	Strop Akerman	0,21	0,76	0,263	0,014	15	2	0,42	0,62
3	Folia izolacyjna	-	-	-	-	-	-	-	0,62
4	Styropian XPS	0,20	0,038	5,263	0,060	3,33	1	0,2	0,82
5	Geowłóknina	-	-	-	-	-	-	-	0,82
6	Żwir	0,05	0,90	0,055	0,018	2,78	50	0,15	0,97
	Rse			0,04
	0,42		5,745		0,97

R = R_si + R₁ + R₂ + … + R_se

R = d/l

R = 0,1+0,024+0,263+5,263+0,055+0,04 = 5,745 (m²K)/W

U= 1/5,745 = 0,174 W/(m²K) < 0,25 W/(m²K)

ΔU = ΔU _g+ ΔU _f + ΔU _r

ΔU _g = 0 W/(m²K)

ΔU _f = 0 W/(m²K)

ΔU _r = p * f * (R1/RT)²

ΔU _r = 1,2 * 0,04 * (5,263/5,745)² = 0,04 W/(m²K)

ΔU = 0,0+0,008=0,008 W/(m²K)

U_c = U+ ΔU

U_c = 0,174+0,04=0,21 W/(m²K) < 0,25 W/(m²K)

Warunek spełniony

KONDENSACJA MIĘDZYWARSTWOWA:

	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
Ɵśr	2	1,2	3,5	7,7	10,7	15,5	18,7	16,3	14,5	8,7	4	1,9
φe	0,92	0,88	0,85	0,8	0,78	0,8	0,82	0,84	0,87	0,89	0,91	0,92
Psat	705	666	785	1050	1285	1759	2153	1851	1649	1124	813	700
Pe	649	586	667	840	1003	1407	1766	1555	1435	1000	740	644
Ɵi	20	20	20	20	20	20	20	20	20	20	20	20
ΔP	243	254	223	166	126	60,75	17,55	49,95	74,25	152,6	216	244
Pi	916	865	912	1023	1141	1474	1785	1610	1516	1168	977	913

ROZKŁAD TEMPERATURY W PRZEGRODZIE

Ɵi	20	20	20	20	20	20	20	20	20	20	20	20
Ɵsi	19,6	19,6	19,7	19,7	19,8	19,91	19,97	19,92	19,88	19,76	19,7	19,6
Ɵ12	19,5	19,5	19,6	19,7	19,8	19,88	19,97	19,9	19,86	19,71	19,6	19,5
Ɵ23	18,8	18,7	18,9	19,2	19,4	19,7	19,91	19,75	19,63	19,24	18,9	18,8
Ɵ34	18,5	18,4	18,6	19	19,2	19,62	19,89	19,69	19,54	19,05	18,7	18,5
Ɵ45	17,7	17,6	17,9	18,4	18,8	19,42	19,83	19,53	19,29	18,55	17,9	17,7
Ɵ56	3,55	2,82	4,92	8,76	11,5	15,89	18,81	16,62	14,97	9,675	5,38	3,46
Ɵ67	2,76	1,99	4,19	8,22	11,1	15,69	18,75	16,46	14,73	9,175	4,67	2,66
Ɵse	2,36	1,58	3,83	7,95	10,9	15,59	18,73	16,37	14,61	8,925	4,32	2,26
Ɵe	2,15	1,36	3,64	7,8	10,8	15,54	18,71	16,33	14,55	8,795	4,13	2,05

ROZKŁAD CIŚNIENIA CZĄSTKOWEGO PARY WODNEJ NASYCONEJ

PsatI	2335	2335	2335	2335	2335	2335	2335	2335	2335	2335	2335	2335
Psat si	2280	2278	2285	2297	2306	2321	2331	2323	2318	2300	2286	2280
Psat 12	2268	2265	2273	2289	2300	2318	2330	2321	2314	2292	2275	2267
Psat 23	2165	2158	2179	2217	2246	2291	2322	2299	2282	2227	2183	2164
Psat 34	2125	2116	2142	2189	2224	2281	2319	2290	2269	2201	2147	2124
Psat 45	2021	2008	2046	2116	2168	2253	2311	2267	2235	2133	2054	2020
Psat 56	787	748	867	1128	1356	1803	2168	1889	1700	1200	895	782
Psat 67	744	705	824	1088	1319	1780	2161	1869	1674	1161	852	739
Psat se	724	684	803	1068	1301	1769	2157	1859	1661	1141	831	718
Psat e	713	673	792	1057	1292	1763	2155	1854	1654	1131	820	708

ROZKŁAD CIŚNIENIA CZĄSTKOWEGO PARY WODNEJ RZECZYWISTEJ

pi	916	865	912	1023	1141	1474	1785	1610	1516	1168	977	913
p12	861	808	861	985	1112	1460	1781	1598	1499	1133	928	858
p23	778	721	786	929	1069	1439	1775	1581	1474	1082	855	774
p34	745	687	755	906	1052	1431	1773	1574	1464	1061	825	741
p45	723	664	735	891	1041	1425	1771	1570	1457	1047	806	719
p56	701	641	715	876	1030	1420	1769	1565	1451	1033	786	697
p67	690	629	705	868	1024	1417	1769	1563	1447	1026	776	686
pe	649	586	667	840	1003	1407	1766	1555	1435	1000	740	644

mies	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
gc1	-1,4	-1,2	-1,2	-1,1							-1,14	-1,19
gc2	1,38	1,39	1,24	0,9							1,26	1,38
Ma	0,22	0,39	0,43	0,23	0	0	0	0	0	0	0,07	0,26

OPÓR DYFUZYJNY PRZEGRODY:

Z_p1 = 0,02/0,05 = 0,40 m²*h*hPa/g

Z_p2 = 0,21/0,014=15 m²*h*hPa/g

Z_p3 = ---

Z_p4 = 0,20/0,06 = 3,33 m²*h*hPa/g

Z_p5 = ---

Z_p6 = 0,05/0,018=2,78 m²*h*hPa/g

WZGLEDNIE RÓWNOWAŻNA GRUBOŚĆ WARSTWY POWIETRZNEJ:

s_d1 = 0,02*6 = 0,12m

s_d2 = ---

s_d3 = 0,21*2 = 0,42m

s_d4 = 0,20*1 = 1m

s_d5 = 0,05*50 = 2,5m

s_d6= ---

STYCZEN

LUTY

MARZEC

KWIECIEŃ

MAJ

CZERWIEC

LIPIEC

SIERPIEŃ

WRZESIEN

PAŹDZIERNIK

LISTOPAD

GRUDZIEŃ

Opis wykonania przegrody:

Warstwę konstrukcyjną przegrody stanowi strop Akermana. Przegroda posiada 1 warstwę izolacji cieplnej styropian o grubości 20cm. Warstwę elewacyjną stanowi tynk..

Z wykonanych obliczeń wynika że przegroda spełnia warunki cieplne dla stropodachów odwróconych i nie wystąpi kondensacja między warstwowa.

PODŁOGA NA GRUNCIE:

Nr. warstwy	Rodzaj materiału warstwy	d		R		cw
		m	W/m*K	m^2*K/W	kg/m^3	J/kg*K
	Rsi			0,17
1	Deska podłogowa-sosna	0,028	0,30	0,093	900	1700
2	Wylewka betonowa	0,05	1,00	0,050	500	1000
3	Hydroizolacja	-	-	-	-	-
4	Szkło piankowe czarne	0,1	0,07	1,429	100	1000
5	Izolacja	-	-	-	-	-
6	Beton	0,08	1,00	0,080	1200	1000
7	Żwir	0,10	0,90	0,111	2000	200
	Rse			0,04
	0,36	-	1,973	-	-

OPÓR CIEPLNY WARSTWY:

R = R_si + R₁ + R₂ + R₃+ R₄+ R₅+ R₅+R₆+R_se

R = 1,973 m²K/W

WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA:

U_podłogi = 1/R_T

U_podłogi = 1/1,973=0,51 W/(m²K) < = 1.2 W/(m²K)

B’= A_g/0,5P

A_g – powierzchnia płyty podłogowej łącznie ze ścianami zewnętrznymi i wewnętrznymi

P – obwód płyty podłogowej

A_g = 12m*18m = 216 m²

P = 2*12 + 2*18 = 60m

B’ = A_g /0,5*P

B’ = 216/30= 7,2 m

z = 1,7m

dt = W+λ*(R_si+ R_f+ R_se)

Rf = 1,719

dt = 4,278

dt < B’ podłoga średnio izolowana

U_equiv,bf =

U_equiv,bf =

U_equiv,bf = 0,243W/(m²K )

CIEPŁOCHŁONNOŚĆ PODŁOGI:

b < b_zal

b_{zal (max)} = 14 W/ m²K

ε₁= = = 677,49

v₁=/ (a* τ)

a₁=λ/ (cw * ρ)

a₁=0,000000196

v₁ = 5,55

d₁ = 0,028 [m]

a= współczynnik wyrównania temperatury [/s ]

τ= czas kontaktu stopy z podłogą (720 s)

λ= współczynnik przewodzenia ciepła [w/(mk)]

c_w =ciepło właściwe J/(kgK)

ρ =gęstości objętościowa [kg/]

Warunek spełniony tylko pierwsza warstwa ma wpływ na aktywność cieplną podłogi

więc b=ε₁

b = 677,49*/ K] < b_max= 1260 [W*/ *K]

Opis wykonania przegrody:

Podłoga została wykonana bezpośrednio na gruncie. Pierwszą warstwę zapewniającą nośność podłogi jest warstwa żwir o grubości 10cm. Następnie warstwę konstrukcyjną stanowi płyta z betonu keramzytowego o grubości 8cm. Warstwa izolacji przeciwwilgociowej stanowi folia hydroizolacyjna. Do izolacyjności termicznej został wykorzystany szkło piankowe czarne o grubości 10cm. Następnie zastosowano wyrównującą warstwę z betonu grubości 5cm.

Projektowana przegroda spełnia wymagania pod względem oporu cieplnego jak i ciepłochłonności podłogi przylegającej do gruntu.