Projekt
Obliczenia instalacji hydraulicznej i dobór pomp
Projekt nr G7
2014/2015
Treść:
Dobrać pompę lub układ pomp (pracujących szeregowo lub równolegle) dla instalacji przedstawionej na załączonym schemacie (kryterium doboru - zużycie energii elektrycznej). Pompy tłoczą wodę o temperaturze t z otwartego zbiornika dolnego do otwartego zbiornika A. Natężenie objętościowe płynu pompowego do zbiornika A wynosi Qa. Prędkość płynu w rurociągu ssawnym vs (możliwa jest niewielka zmiana prędkości zadanej ze względu na znormalizowane wymiary średnic wewnętrznych rur, dla dobranej średnicy wewnętrznej rury należy ponownie wyznaczyć prędkość i przyjąć otrzymaną wartość do dalszych obliczeń).
Założenia:
Średnica rurociągu nie zmienia się;
Powierzchnię zbiornika dolnego traktować jako poziom odniesienia;
Materiał rury: stalowa, walcowana, przewody w eksploatacji o chropowatości wewnętrznej Ɛ=0,9mm;
Współczynniki strat miejscowych wyznaczyć na podstawie normy PN-76/H-34034, straty miejscowe dla kolan zostaną podane podczas wprowadzania. Pominąć wymiary kolan przy wyznaczaniu wysokości tłoczenia.
Dobrać położenie zaworu regulacyjnego na końcu rurociągu, przed zbiornikiem A (zaworem regulacyjnym jest kurek i należy wyznaczyć kąt ustawienia zaworu.
Obliczyć antykawitacyjną nadwyżkę wysokości ssania.
Wykreślić charakterystykę gałęzi (rurociągu).
Przedstawić na następnym wykresie charakterystykę rurociągu, charakterystykę pompy na podstawie charakterystyki producenta, wyznaczyć punkt pracy.
Określić moc silnika do napędu pompy (odczytując ɳ pompy z danych producenta).
Obliczyć zużycie energii elektrycznej podczas 16h pracy.
DANE PROJEKTOWE: Projekt G7
Płyn pompowany: woda.
Zbiornik A jest zbiornikiem otwartym.
Wydatek Qa=290 dm3/min.
Temperatura płynu t=30oC.
Prędkość w rurociągu ssawnym vs=0,7 m/s.
Wysokość pompy nad zbiornikiem H1=2 m
Wymiary rurociągu: a=4 m;
b=3 m;
c=10 m;
d=30 m;
e=1 m;
f=39 m;
g=14 m;
h=1 m.
Obliczenia
Strumień masowy:
$$Q_{A} = 290\frac{\text{dm}^{3}}{\min} = 290\frac{({0,1m)}^{3}}{60s} = \mathbf{0,0048}\frac{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}} = 17,28\frac{m^{3}}{h}$$
Średnica:
$$d = \sqrt{\frac{{4Q}_{A}}{\text{πϑ}}} = \sqrt{\frac{4*0,0048\frac{m^{3}}{s}}{\pi*0,7\frac{m}{s}}} = 0,09344m$$
DN=90 dzN = 101, 6mm, g = 3, 96mm
dwN = dzN − 2g = 101, 6 − 2 * 3, 93 = 93, 68 mm
Prędkość
$$Q_{A} = A\vartheta = \frac{\pi d^{2}}{4}*\vartheta$$
$\vartheta = \frac{4Q_{A}}{\pi d^{2}} = \frac{4*0,0048\frac{m^{3}}{s}}{\pi*{{0,09368}^{2}m}^{2}} = \mathbf{0,6964}\frac{\mathbf{m}}{\mathbf{s}}$
Różnica poziomów
HA = Hs + f = 2m + 39m = 41 m
Wstępna wymagana wysokość podnoszenia pompy
$$H = \frac{H_{A}}{0,9} = \frac{41\ m}{0,9} = 45,5556m$$
Szacunkowa moc pompy
Odczytujemy z tablicy $\rho\left( t = 30^{o}C \right) = \mathbf{995,7}\frac{\mathbf{\text{kg}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}$
$$P_{u} = \rho gHQ_{A} = 995,7\frac{\text{kg}}{m^{3}}*9,81\frac{m}{s^{2}}*45,5556m*0,0048\frac{m^{3}}{s} = 2135,8981W$$
Dla danych $Q_{A} = 17,28\frac{m^{3}}{h}$, H = 45, 5556m dobieram pompę Wilo-Multivert MVI 1606/6. Pompa te, przy wydatku 17,28m3/h osiągają sprawność ɳ=60%, zaś moc pobierana wynosi 3,67kW.
Straty wysokości
Aby obliczyć straty ciśnienia na długości odcinków, musimy wpierw znać współczynnik Fanning'a, który odczytujemy w wykresu Moody'ego znając Re oraz chropowatość względną $\frac{\varepsilon}{d_{\text{wN}}}$.
Odczytujemy z tablicy $\mu\left( t = 30^{o}C \right) = \mathbf{0,0007924}\frac{\mathbf{\text{kg}}}{\mathbf{m*s}}$
$$Re = \frac{\text{ρϑ}d_{\text{wN}}}{\mu} = \frac{995,7\frac{\text{kg}}{m^{3}}*0,6964\frac{m}{s}*0,09368m}{0,0007924\frac{\text{kg}}{m*s}} \cong 81976,559$$
$$\frac{\varepsilon}{d_{\text{wN}}} = \frac{0,9mm}{93,68mm} = 0,00961$$
$$f_{F} = f\left( Re,\frac{\varepsilon}{d_{\text{wN}}} \right) = \mathbf{0,0098}$$
Ogólny wzór na straty ciśnienia
$${h}_{\text{fl}} = 4f_{F}\frac{l}{d_{\text{wN}}}\frac{\vartheta^{2}}{2g}$$
oraz opór hydrauliczny
$$R_{\text{fl}} = \frac{{h}_{\text{fl}}}{Q_{A}^{2}}$$
Straty ciśnienia dla poszczególnych odcinków
$${h}_{\text{fa}} = 4*0,0098\frac{4m}{0,09368m}\frac{{0,6964}^{2}\frac{m^{2}}{s^{2}}}{2*9,81\frac{m}{s^{2}}} = 0,0410m$$
$$R_{\text{fa}} = \frac{0,0410m}{{0,0048}^{2}\frac{m^{6}}{s^{2}}} = 1779,5139\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
analogicznie dla pozostałych odcinków
hfb = 0, 0310m
$$R_{\text{fb}} = 1345,4861\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
hfc = 0, 1034m
$$R_{\text{fc}} = 4487,8472\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
hfd = 0, 3103m
$$R_{\text{fd}} = 13467,8819\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
hfe = 0, 0103m
$$R_{\text{fe}} = 447,0486\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
hff = 0, 4033
$$R_{\text{ff}} = 17504,3403\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
hfg = 0, 1448m
$$R_{\text{fg}} = 6284,7222\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
hfh = 0, 0103m
$$R_{\text{fh}} = 447,0468\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
Suma strat wysokości na wszystkich odcinkach
$$\sum_{}^{}{\mathbf{h}_{\mathbf{f}}\mathbf{= 1,0544\ m}}$$
Aby obliczyć straty wysokości na elementach rurociągu musimy posłużyć się normą PN-76/M-34034.
Wlot do rurociągu
$$\frac{r}{d_{\text{wN}}} = 0,04 \rightarrow r = d_{\text{wN}}*0,04 \cong 3,74mm \rightarrow Z_{\text{wl}} = 0,26$$
$$p = Z\frac{\rho}{2}\vartheta^{2} = 0,26\frac{995,7\frac{\text{kg}}{m^{3}}}{2}0{,6964}^{2}\frac{m^{2}}{s^{2}} = 62,7754Pa$$
$${h}_{\text{wl}} = \frac{p}{\text{ρg}} = \frac{62,7754\frac{N}{m^{2}}}{995,7\frac{\text{kg}}{m^{3}}*9,81\frac{m}{s^{2}}} = \mathbf{0,0064}\mathbf{m}$$
$$R_{\text{wl}} = \frac{{h}_{\text{wl}}}{Q_{A}^{2}} = \frac{0,0064m}{{0,0048}^{2}\frac{m^{6}}{s^{2}}} = 277,7778\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
Kolano (1,2,3,4)
d [mm] | 50 | 100 | 200 | 300 | 400 | 500 |
---|---|---|---|---|---|---|
Zkol | 1,3 | 1,5 | 1,8 | 2,1 | 2,2 | 2,2 |
Dla dwN = 93,68mm Zkol = 1,4810
$${h}_{\text{kol}} = Z_{\text{kol}}\frac{\vartheta^{2}}{2g} = 1,4882\frac{{0,6623}^{2}\frac{m^{2}}{s^{2}}}{2*9,81\frac{m}{s^{2}}} = \mathbf{0,0366}\mathbf{m}$$
$$R_{\text{kol}} = \frac{{h}_{\text{kol}}}{Q_{A}^{2}} = \frac{0,0366m}{{0,0048}^{2}\frac{m^{6}}{s^{2}}} = 1588,5417\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
Konfuzor
Średnice przejścia D = dwN = 93, 68mm, d = 50mm - średnica z katalogu pompy.
Przy czym l = 3d, λ = 4fF
$$Z_{\text{konf}} = \frac{\text{λl}}{4d}\left\lbrack 1 + \frac{D}{d} + \left( \frac{D}{d} \right)^{2} + \left( \frac{D}{d} \right)^{3} \right\rbrack = 0,0098*3\left\lbrack 1 + \frac{93,68m}{50m} + \left( \frac{93,68m}{50m} \right)^{2} + \left( \frac{93,68m}{50m} \right)^{3} \right\rbrack = 0,3811$$
$${h}_{\text{konf}} = Z_{\text{konf}}\frac{\vartheta^{2}}{2g} = 0,3811\frac{{0,6964}^{2}\frac{m^{2}}{s^{2}}}{2*9,81\frac{m}{s^{2}}} = \mathbf{0,0094}\mathbf{m}$$
$$R_{\text{konf}} = \frac{{h}_{\text{konf}}}{Q_{A}^{2}} = \frac{0,0094m}{{0,0048}^{2}\frac{m^{6}}{s^{2}}} = 407,9861\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
Dyfuzor
Średnice przejścia D = dwN = 96, 06mm, d = 50mm - średnica z katalogu pompy, α = 12o, λ = 4fF.
$$Z_{\text{dyf}} = 3,2\tan{6^{o}\sqrt[4]{\tan 6^{o}}\left\lbrack 1 - \left( \frac{d}{D} \right)^{2} \right\rbrack^{2} + \frac{\lambda}{8\sin 6^{o}}\left\lbrack 1 - \left( \frac{d}{D} \right)^{2} \right\rbrack^{2} = = 3,2\tan{6^{o}\sqrt[4]{\tan 6^{o}}\left\lbrack 1 - \left( \frac{50mm}{93,68\text{mm}} \right)^{2} \right\rbrack^{2} + \frac{0,0098}{2\sin 6^{o}}\left\lbrack 1 - \left( \frac{50mm}{93,68\text{mm}} \right)^{2} \right\rbrack^{2} = 0,0740}}$$
Prędkość na wlocie do dyfuzora wyznaczymy z równania ciągłości strugi
$$\vartheta_{1} = \vartheta = 0,6964\frac{m}{s}$$
$$\vartheta_{2}\frac{\pi d^{2}}{4} = \vartheta_{1}\frac{\pi D^{2}}{4} \rightarrow \vartheta_{2} = \vartheta_{1}\frac{D^{2}}{d^{2}} = 0,6964\frac{m}{s}*\frac{{93,68}^{2}m^{2}}{50^{2}m^{2}} = 2,4446\frac{m}{s}$$
$${h}_{\text{dyf}} = Z_{\text{dyf}}\frac{\vartheta_{2}^{2}}{2g} = 0,0740\frac{{2,4446}^{2}\frac{m^{2}}{s^{2}}}{2*9,81\frac{m}{s^{2}}} = \mathbf{0,0225}\mathbf{m}$$
$$R_{\text{dyf}} = \frac{{h}_{\text{dyf}}}{Q_{A}^{2}} = \frac{0,0225m}{{0,0048}^{2}\frac{m^{6}}{s^{2}}} = 976,5625\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
Zasuwa równoprzelotowa
$$\frac{H}{d} = 1$$
Zzas = 0, 15
$${h}_{\text{zas}} = Z_{\text{zas}}\frac{\vartheta^{2}}{2g} = 0,15\frac{{0,6964}^{2}\frac{m^{2}}{s^{2}}}{2*9,81\frac{m}{s^{2}}} = \mathbf{0,0037}\mathbf{m}$$
$$R_{\text{zas}} = \frac{{h}_{\text{zas}}}{Q_{A}^{2}} = \frac{0,0037m}{{0,0048}^{2}\frac{m^{6}}{s^{2}}} = 160,5903\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
Wylot swobodny
α = 12o, Zwyl = 0, 27
$${h}_{\text{wyl}} = Z_{\text{wyl}}\frac{\vartheta^{2}}{2g} = 0,27\frac{{0,6964}^{2}\frac{m^{2}}{s^{2}}}{2*9,81\frac{m}{s^{2}}} = \mathbf{0,0067}\mathbf{m}$$
$$R_{\text{wyl}} = \frac{{h}_{\text{wyl}}}{Q_{A}^{2}} = \frac{0,0067m}{{0,0048}^{2}\frac{m^{6}}{s^{2}}} = 290,7986\frac{s^{2}}{m^{5}}$$
$$\sum_{}^{}{{h}_{\text{elem}} = \mathbf{0,1951}\mathbf{m}}$$
Całkowite straty w instalacji
$$\sum_{}^{}{\mathbf{h}_{\mathbf{calk}}\mathbf{= 1,2495}\mathbf{m}}$$
$$\sum_{}^{}{\mathbf{R}_{\mathbf{calk}}\mathbf{= 54231,7691}\frac{\mathbf{s}^{\mathbf{2}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{5}}}}$$
Wysokość, na jaką pompa ma pracować z uwzględnieniem strat w całej instalacji
$$H = H_{A} + \sum_{}^{}{{h}_{calk} = 41m + 1,2495m = \mathbf{42,2495}\mathbf{m}}$$
Pompa Wilo-Multivert MVI 1606/6 dla wydatku $Q_{A} = 17,28\frac{m^{3}}{s}$ podnosi na wysokość Hp ≅ 50m.
Ciśnienie, jakie musi zdusić kurek:
hreg = Hp − H = 50m − 42, 2495m = 7, 7505m
Obliczenia ustawienia kąta kurka
$${h}_{\text{reg}} = Z_{\text{reg}}\frac{\vartheta^{2}}{2g} \rightarrow Z_{\text{reg}} = \frac{{2gh}_{\text{reg}}}{\vartheta^{2}}$$
$$Z_{\text{reg}} = \frac{2*9,81\frac{m}{s^{2}}*7,7505m}{{0,6964}^{2}\frac{m^{2}}{s^{2}}} = 313,5532$$
α ≅ 67o
Wykres charakterystyki pompy, rurociągu oraz punkt pracy.
Obliczamy NPSH - sprawdzamy, czy wystąpi kawitacja
NPSHwymagane = 2, 1m
NPSH ≥ NPSHwymagane
ps = pa = 101325Pa
pv(t=30oC) = 4206 Pa
W pompie
$$\sum_{}^{}{h}_{s} = {h}_{\text{wl}} + {h}_{\text{kol}_{1,2}} + {h}_{f_{a,b,c}} + {h}_{\text{konf}} = 0,2644m$$
$$NPSH = \frac{p_{a}}{\text{ρg}} - H_{1} - \sum_{}^{}{h}_{s} - \frac{p_{v}}{\text{ρg}} = \frac{101325Pa}{995,7\frac{\text{kg}}{m^{3}}*9,81\frac{m}{s^{2}}} - 2m - 0,2644m - \frac{4206Pa}{995,7\frac{\text{kg}}{m^{3}}*9,81\frac{m}{s^{2}}} = = \mathbf{7,6780}\mathbf{m}$$
Moc silnika oraz zużycie energii
$$P = \rho gQH = 995,7\frac{\text{kg}}{m^{3}}*9,81\frac{m}{s^{2}}*0,0048\frac{m^{3}}{s}*42,2495m = 1,9810kW$$
$$n_{p} = \frac{P}{P_{\text{enel}}} \rightarrow P_{\text{enel}} = \frac{P}{n_{p}} = \frac{1,9810kW}{0,6} = 3,3017kW$$
Eel = Penel * t = 3, 3017kW * 16h = 52, 8272kWh