Wysokość ciśnień w układzie
Wysokość ciśnienia układu : Hu = H − Hg
Zastępczy współczynnik strat przepływu : $R = \frac{H_{u}}{Q^{2}} = \frac{H - H_{g}}{Q^{2}} = \frac{53,2 - 18,5}{{310,2}^{2}} \approx 3,60 \bullet 10^{- 4}$
Hu - wysokość ciśnienia układu
H – wysokość podnoszenia
Hg - statyczna wysokość podnoszenia
R – zastępczy współczynnik strat przepływu
Q – wymagane natężenie przepływu
Hui = Hg + RQi2
Dla punktu 2: Hui = Hg + RQi2 = 18, 5 + 3, 60 • 10−4 • 202 = 18, 64 m
Tabela 1. Zestawienie wyników obliczeń (do poniżej tabeli wpisano co drugą wartość z arkusza kalkulacyjnego)
L.p. | Qi | Hui |
---|---|---|
m3/h | m | |
1. | 0 | 18,50 |
2. | 20 | 18,64 |
3. | 40 | 19,08 |
4. | 60 | 19,80 |
5. | 80 | 20,81 |
6. | 100 | 22,11 |
7. | 120 | 23,69 |
8. | 140 | 25,57 |
9. | 160 | 27,73 |
10. | 180 | 30,18 |
11. | 200 | 32,93 |
12. | 220 | 35,95 |
13. | 240 | 39,27 |
14. | 260 | 42,88 |
15. | 280 | 46,77 |
16. | 300 | 50,96 |
17. | 320 | 55,43 |
18. | 340 | 60,19 |
19. | 360 | 65,24 |
20. | 380 | 70,57 |
21. | 400 | 76,20 |
Dobór pomp do zadanych parametrów
WARIANT I
MVL_150-400-A
Moc silnika pompy: P = kW
Prędkość obrotowa n = 1450
Rysunek 1. Wykres przedstawiający zależności Hu(Q), H(Q) i η(Q) wraz z zadanym punktem dla pompy wariantu I
Rysunek 2. Wykres przedstawiający zależność P(Q) dla pompy wariantu I
Tabela 2. Zestawienie danych dla pompy wariantu I
L.p. | Q | H | P | Ph | η | e |
---|---|---|---|---|---|---|
m3/h | kW | kW | % | kWh/m3 | m3/h | |
1. | 0 | 67,5 | 20 | 0,00 | 0,000 | 0,00 |
2. | 80 | 66,4 | 32 | 14,48 | 45 | 0,40 |
3. | 150 | 65,1 | 40 | 26,61 | 67 | 0,27 |
4. | 200 | 63,5 | 47 | 34,61 | 74 | 0,24 |
5. | 300 | 58,1 | 60 | 47,50 | 79 | 0,20 |
6. | 365 | 49,8 | 70 | 49,53 | 71 | 0,19 |
Przykładowe obliczenia:
$$P_{h} = \frac{Q*H*\rho*g}{3600*1000} = \frac{200*63,5*1000*9,81}{3600*1000} = 34,61\ \text{kW}$$
Sprawność pompy:
$$\eta\left( Q \right) = \frac{P_{h}\left( Q \right)}{P_{s}(Q)}$$
Przykładowe obliczenia dla punktu nr 4
$$\eta\left( Q \right) = \frac{P_{h}\left( Q \right)}{P(Q)} = \frac{34,61}{47}*100\% = 74\ \%$$
Zużycie energii elektrycznej e
$$e\left( Q \right) = \frac{P_{s}\ (Q)}{Q}$$
Przykładowe obliczenia dla punktu nr 5
$$e\left( Q \right) = \frac{P\ (Q)}{Q} = \frac{47}{200} = 0,24\ \text{kw}h/m^{3}$$
WARIANT II
NHV_125-400/A
Moc silnika pompy: P = kW
Prędkość obrotowa: n = 1500 rpm
Rysunek 4. Wykres przedstawiający zależności Hu(Q), H(Q) i η(Q) wraz z zadanym punktem dla pompy wariantu II
Rysunek 5. Wykres przedstawiający zależności P(Q) dla pompy wariantu II
Tabela 3. Zestawienie danych dla pompy wariantu II
L.p. | Q | H | P | Ph | η | e |
---|---|---|---|---|---|---|
m3/h | kW | kW | % | kWh/m3 | m3/h | |
1. | 0 | 65 | 20 | 0,00 | 0 | 0,00 |
2. | 50 | 64,7 | 27 | 8,82 | 33 | 0,54 |
3. | 150 | 64 | 40 | 26,16 | 65 | 0,27 |
4. | 250 | 61 | 53 | 41,56 | 78 | 0,21 |
5. | 300 | 58,1 | 60 | 47,50 | 79 | 0,20 |
6. | 390 | 50,1 | 71 | 53,24 | 75 | 0,18 |
Obliczenia przeprowadzono analogicznie do tych co do wariantu I
WARIANT III
NHV_100-250/3
Moc silnika pompy: P = kW
Prędkość obrotowa: n = 3000 rpm
Rysunek 6. Wykres przedstawiający zależności Hu(Q), H(Q) i η(Q) wraz z zadanym punktem dla pompy wariantu III
Rysunek 7. Wykres przedstawiający zależności P(Q) dla pompy wariantu III
Tabela 4. Zestawienie danych dla pompy wariantu III
L.p. | Q | H | P | Ph | η | e |
---|---|---|---|---|---|---|
m3/h | kW | kW | % | kWh/m3 | m3/h | |
1. | 0 | 81,4 | 30 | 0,00 | 0 | 0,00 |
2. | 100 | 82,6 | 43 | 22,51 | 52 | 0,43 |
3. | 150 | 81,2 | 50 | 33,19 | 66 | 0,33 |
4. | 200 | 77,4 | 58 | 42,18 | 73 | 0,29 |
5. | 250 | 70,6 | 65 | 48,10 | 74 | 0,26 |
6. | 310 | 57,3 | 72 | 48,40 | 67 | 0,23 |
Obliczenia przeprowadzono analogicznie do tych dla pompy wariantu I
Wykres przedstawiający zestawienie charakterystyk układu i pomp:
Rysunek 8. Wykres przedstawiający zależności charakterystyki układu i pomp ze wszystkich wariantów , wraz z zadanym punktem
Punkty równowagi dla wybranych pomp:
WARIANT I: QR = 318 m3/h; HR = 55 m
WARIANT II: QR = 323 m3/h; HR = 56 m
WARIANT III: QR = 320 m3/h; HR = 55,5 m
Na podstawie otrzymanych wyników można stwierdzić, że wszystkie pompy są w stanie pokonać opory rurociągów, a tym samym spełniać swoje zadanie.
Dobroć pompy
W celu dobrania najodpowiedniejszego modelu pompy, policzono funkcję dobroci na podstawie trzech kryteriów dla każdej z nich.
Kryterium trafności doboru:
Waga: wtr = 0,3
$$K_{\text{tr}} = 1 - \left| \frac{Q - Q_{r}}{Q} \right|$$
Kryterium optymalności doboru względem maksymalnej sprawności:
Waga: wɳ = 0,2
$$K_{\eta} = 1 - \left| \frac{Q - Q_{\text{ηmax}}}{Q} \right|$$
Kryterium energochłonności:
Waga: we = 0,5
$$K_{e} = 1 - \frac{P}{Q}$$
WARIANT II: QR = 323 m3/h; HR = 56 m
WARIANT III: QR = 320 m3/h; HR = 55,5
Q=310,2 $\frac{m^{3}}{s}$
H= 53,2 m
Hg = 18,5 m
WARIANT I
$$D_{I} = w_{\text{tr}} \bullet K_{\text{tr}} + w_{\eta} \bullet K_{\eta} + w_{e} \bullet K_{e} = 0,3 \bullet \left( 1 - \left| \frac{310,2 - 318}{310,2} \right| \right) + 0,2 \bullet \left( 1 - \left| \frac{310,2 - 265}{310,2} \right| \right) + 0,5 \bullet \left( 1 - \frac{69}{310,2} \right) = 0,8521$$
WARIANT II
$$D_{\text{II}} = w_{\text{tr}} \bullet K_{\text{tr}} + w_{\eta} \bullet K_{\eta} + w_{e} \bullet K_{e} = 0,3 \bullet \left( 1 - \left| \frac{310,2 - 323}{310,2} \right| \right) + 0,2 \bullet \left( 1 - \left| \frac{310,2 - 295}{310,2} \right| \right) + 0,5 \bullet \left( 1 - \frac{71}{310,2} \right) = 0,8633$$
WARIANT III
$$D_{\text{III}} = w_{\text{tr}} \bullet K_{\text{tr}} + w_{\eta} \bullet K_{\eta} + w_{e} \bullet K_{e} = 0,3 \bullet \left( 1 - \left| \frac{310,2 - 320}{310,2} \right| \right) + 0,2 \bullet \left( 1 - \left| \frac{310,2 - 225}{310,2} \right| \right) + 0,5 \bullet \left( 1 - \frac{73}{310,2} \right) = 0,8179$$
Wybór pompy
PRzedstawione w projekcie pompy są pompami firmy Hydro-Vacuum. Po przeanalizowaniu wykresów, danych oraz wyników obliczeń śmiało można stwierdzić, że każda z dobranych pomp jest odpowiednia. Punkt zadany znajduje się niżej od punktu współpracy pompy dla każdego wariantu. . Na podstawie obliczonego współczynnika dobroci widać, że najlepszą pompą będzie ta z wariantu II.