Celem niniejszej pracy było zaprojektowanie przykrycia areny cyrkowej kopułą geodezyjną o średnicy 50m i wysokości 12m. Cały budynek posadowiony jest na kwadratowej płycie fundamentowej o szerokości 51m i wysokości 0,5m zbrojonej siatkami. Konstrukcja kopuły montowana jest na placu budowy z gotowych do połącznia za pomocą śrub M20 zinwentaryzowanych elementów. Kopuła ustawiona jest na sześciometrowej żelbetowej ścianie grubości 0,5m zbrojonej prętami Φ16. Praca zawiera zarówno opis ogólny konstrukcji, jak i szczegółowy opis sposobu posadowienia, wykonania ścian i konstrukcji kopuły. Przedmiotem opracowania jest również opis oczyszczania i przygotowania elementów stalowych do spawania, a także ich zabezpieczenia antykorozyjnego. W pracy znajduje się również ogólny opis ochrony przeciw pożarowej. W opracowaniu zawarto obliczenia wybranych prętów konstrukcji oraz elementów węzłowych. Na końcu znajdują się rysunki techniczne wybranych elementów konstrukcyjnych.

Abstract

Purpose of this description was to design geodesic dome as a covering of circus arena. The dome diameter is 50m, high is 12m. The whole building is set on squared base plate. Base plate is 51m width and 0,5m height. Foundation is reinforced by mesh. Construction of dome is installed on building using ready-made elements joint by means of bolts M20. Construction of dome id set on walls made of reinforced concrete. The wall is 0,5m thick, reinforced by Φ16 bars. The essay contains detailed description of foundation, walls and construction of dome. The elaboration contains also description of cleaning and preparing steel elements intended to weld. Steel elements are protected against corrosion what is described in elaboration. Whole construction is protected against fire what also is described in elaboration. Description contains calculations of selected bars and nodes. In the end of elaboration are placed drawings of selected construction members.

OPIS TECHNICZNY do projektu budowlano- wykonawczego przykrycia kopułą areny cyrkowej

Dane ogólne

Przedmiot, cel i zakres opracowania

Przedmiotem opracowania jest projekt kopuły areny cyrkowej. Celem opracowania jest zaprojektowanie architektury oraz elementów konstrukcyjnych według obowiązujących norm i przepisów zgodnie z zasadami wiedzy technicznej i sztuki budowlanej.

Projekt swym zakresem obejmuje:

Opis techniczny,
Obliczenia wykonane przy pomocy programu Robot Structural Analysis Professional 2010,
Rysunki architektoniczne i wykonawcze wykonane przy pomocy programu Autocad Structural Detaling 2010.

Podstawa opracowania.

Projekt został wykonany w oparciu o temat wydany przez promotora oraz obowiązujące normy, przepisy prawa budowlanego i zalecenia branżowe.

Warunki eksploatacji.

Projektowana kopuła jest przewidziana jako przykrycie areny cyrkowej.

Ogólny opis konstrukcji.

Kopuła jest skonstruowana ze stalowych rur kwadratowych, jej średnica wynosi 50m a wysokość 12m. Konstrukcja kopuły jest ustawiona na ścianie żelbetowej która ma kształt okręgu, wysokość ściany wynosi 5m a grubość 0,5m. Wejścia do budynku usytuowane są z czterech stron, a okna równomiernie rozmieszczone na długości całej ściany.

Materiały.

Wszelkie materiały do wykonania konstrukcji metalowych powinny odpowiadać wymaganiom zawartym w normach polskich lub aprobatach technicznych ITB dopuszczających dany materiał do powszechnego stosowania w budownictwie.

RK 60x60x5
RK 120x120x5
Blachy 180x180x10
Blachy 400x400x20
Śruby M20 10.9
Nakrętki M20
Pręty gwintowane M20
Pręty zbrojeniowe Φ16
elektrody EB1.46
Panele poliuretanowe

Scalanie elementów.

Przed wykonaniem połączenia spawanego, należy oczyścić pole spawania z rdzy, zgorzeliny, farby i innych zanieczyszczeń na szerokości nie mniejszej niż 20mm od osi połączenia w obie strony. Elementy konstrukcyjne należy odpowiednio przygotować do spawania. Przygotowanie to polega na ukosowaniu krawędzi prętów, nadaniu kształtu oraz na ustawieniu ich w odpowiedniej odległości.

Szczegółowy opis elementów konstrukcyjnych.

Posadowienie.

Budynek posadowiony na kwadratowej płycie fundamentowej na głębokości 1,0m. Poziom zwierciadła wód gruntowych znajduje się poniżej poziomu posadowienia, tak więc płyta i ściana fundamentowa nie jest narażona na znaczne wartości parcia hydrostatycznego. Szerokość płyty wynosi 51m a wysokość 0,5m, wykonana jest z betonu C35/45. Przed wykonaniem płyty konieczne jest sprawdzenie stopnia zgęszczenia gruntu. Pod płytę zastosować warstwę chudego betonu o grubości 10cm, który również należy zagęścić. Płytę zbroić siatkami wg rys. K-8 i K-9 stalą klasy S355, otulina min 5cm. Przed wylaniem płyty należy ułożyć startery wg rys. K-6. Płytę fundamentową należy pokryć dwukrotnie abizolem R i abizolem G lub innymi powłokami izolacyjnymi. Rozkopy przy fundamentach można zasypać piaskiem średnim zagęszczanym warstwami po wykonaniu ścian żelbetowych.

Ściany żelbetowe.

Zaprojektowano ścianę żelbetową o grubości 50cm i wysokości 6m z betonu klasy C35/45. Przed wzniesieniem ściany należy zastosować pięcio dniową przerwę technologiczną. Część ściany zagłębionej w gruncie należy zabezpieczyć przeciw-wilgociowo w taki sam sposób jak płytę fundamentową. Ścianę zbroić prętami o średnicy Φ16 wg rys. K-6 stalą S355. Zbrojenie ściany połączyć ze starterami. Przed wylaniem należy rozmieścić marki wg rys. K-7. Izolację termiczną wykonać ze styropianu neoWall EPS31 grubości 30cm.

Konstrukcja kopuły.

Przed rozpoczęciem prac związanych z montażem konstrukcji kopuły należy zastosować tygodniową przerwę technologiczną. Kopuła ma średnicę 50m i wysokość 12m wg rys. K-1. Wykonana jest z rur kwadratowych o wymiarach 60x60x5mm wg rys. K-3 i K-4. Konstrukcja kopuły oparta jest na ścianach za pośrednictwem marek wg rys. K-7. Pierwszy poziom prętów stanowią rury kwadratowe RK 120x120x5mm które są przyspawane spoiną grubości 5mm do marek na placu budowy. Na plac budowy przywożone są pręty i węzły. Pręty składają się z rury kwadratowej i blach kołnierzowych przyspawanych na obu końcach rury spoiną pachwinową grubości 5mm. Ponieważ występuje wiele różnych długości prętów każdy jest opatrzony numerem ułatwiającym montaż. Węzły wykonywane są w zakładzie wg rys. K-2, w węźle schodzi się sześć prętów które należy najpierw wyprofilować w sposób pokazany na rys. K-4, a następnie połączyć spoinami czołowymi. Ponieważ w każdym węźle pręty schodzą się pod różnym kątem jest wiele rodzajów węzłów. Dla porządku i ułatwienia późniejszego montażu każdemu węzłowi nadany jest numer zgodny z rysunkami montażowymi. W pierwszym etapie montażu elementy są skręcane na przygotowanym stanowisku roboczy w większe elementy. Następnie są przenoszone żurawiem wieżowym w miejsce ostatecznego montażu gdzie ekipa montażowa dokonuje połączenia z resztą konstrukcji. Pręty w węzłach łączone są z prętami między węzłami przy pomocy blach kołnierzowych wg rys. K-5. Przestrzeń między prętami jest wypełniana płytami poliuretanowymi. Płyty te są umieszczane dopiero po zakończeniu prac związanych montażem szkieletu.

Połączenia prętów konstrukcji kopuły.

Zaprojektowano połącznia kategorii D. Blachy o wymiarach 180x180x10 ze stali S355 z otworami o średnicy Φ22 wg. Rys K-5 łączone są sześciokątnymi śrubami M20 kl.10.9 wykonanymi ze stali średniostopowej. Pod śrubę i nakrętkę należy założyć podkładkę.

Spawy

Spawy wykonane elektrodą zasadową EB 1.46. Połączenia prętów w węźle wykonać jako sztywne spoiną ciągłą na pełną grubość elementów wg rys. K-2. Połączenie prętów z blachami kołnierzowymi należy wykonać pachwinową spoiną obwodową w sposób nieprzerwany wg rys. K-3. Nie wolno spawać elementów zawilgoconych i zabrudzonych.

Wytyczne wyładunku i składowania.

Elementy na składowisku należy układać w kolejności odwrotnej do w stosunku kolejności ich podawania do montażu. Elementy konstrukcyjne należy układać poziomo na drewnianych podkładkach z desek lub bali. Teren na składowisko należy utwardzić uwałowanym żużlem o grubości co najmniej 15cm. Elementy nie mogą stykać się bezpośrednio z gruntem.

Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej.

Wszystkie elementy stalowe należy zabezpieczyć antykorozyjnie. Przed nałożeniem właściwej warstwy antykorozyjnej należy oczyścić powierzchnie do minimum II stopnia czystości. Pierwszą warstwą ochronną jest natrysk cynkiem za pomocą pistoletu. Właściwą warstwą ochronną jest farba antykorozyjna. Farbę należy dokładnie wymieszać i rozcieńczyć do lepkości roboczej oraz przefiltrować. W przypadku zgęstnienia zastosować odpowiednie rozcieńczalniki. Malować wałkiem, pędzlem lub pistoletem natryskowym w sposób nie powodujący powstawania zacieków. Przed nałożeniem drugiej warstwy należy upewnić się że pierwsza już wyschła. W przypadku zniszczenia powłoki należy przeprowadzić jej renowację. Elementy stalowe należy zabezpieczyć antykorozyjnie i przeciw pożarowo przy pomocy kompletu farb „Ognikor”. Warstwą podkładową antykorozyjną jest lakier ftalowy, następnie dwie warstwy przeciw pożarowe z farby poliwinylowej a na końcu warstwa stosowana nawierzchniowo z farby poliwinylowej.

Zabezpieczenie elementów żelbetowych.

Powierzchnie elementów żelbetowych zagłębionych w gruncie zabezpieczyć elastyczną, pionową izolacją przeciwwilgociową. Przed naniesieniem izolacji oczyścić powierzchnię. Elementy wystawione bezpośrednio na oddziaływanie atmosferyczne pomalować dwiema warstwami farby ochronnej. Malowania dokonać ściśle przestrzegając zaleceń producenta farby. Zapewnić nadzór nad wykonywanymi pracami, które ulegają przykryciu.

Ochrona przeciwpożarowa.

Ochrona przeciwpożarowa konstrukcji zapewniona przez:

Instalację czujnikową
Instalację oddymiającą
Instalację gaśniczą natryskową

Wymienione instalacje wykonać zgodnie z branżowymi projektami wykonawczymi, przestrzegając wszelkich wytycznych. Zapewnić nadzór nad wykonywaniem prac.

Kontrola jakości robót.

Kontrola robót spawalniczych.

Niedopuszczalne jest stosowanie elementów w złączach których wykryto rysy i pęknięcia bez względu na ich rozmiar. Wszystkie spawy powinny być sprawdzane wzrokowo ale wyrywkowo należy zastosować dokładniejsze badanie korzystając z metody ultradźwiękowej i roentgena.

Kontrola wykonania jakości wykonania robót.

Wszystkie elementy podlegają sprawdzeniu zgodności z Dokumentacją Techniczną, Specyfikacją Techniczną i poleceniami Inspektora nadzoru, prawidłowego montażu konstrukcji, prawidłowości wykonania zgodnie z projektem, projektem technologii i organizacji montażu oraz wymaganiami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych, kotwienia, scalania elementów stalowych, napraw robót wadliwych należy dokonywać zgodnie z zaleceniami wpisanymi do dziennika budowy, badania i ewentualne próby.

Obciążenia

Wykaz stosowanych norm

PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe- Obliczenia statyczne i projektowanie.
PN-B-03264 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.

Obciążenie konstrukcji kopuły.

Obciążenie ciężarem własnym.

W skład obciążenia ciężarem własnym wchodzi ciężar konstrukcji nośnej i paneli poliuretanowych.

Obciążenie śniegiem.

Rys. 4.1 Schemat obciążenia.

Obciążenie jest przyłożone do paneli wypełniających. Kierunek działania obciążenia zgodnie z normą prostopadle do podstawy kopuły.

Miasto: Olsztyn

Strefa IV

S = S_k * γ_f

γ_f = 1, 5 wg. punktu 7 zmiany do normy

S_k = Q_k * C

$Q_{k} = 1,6\frac{\text{kN}}{m^{2}}$ wg. punktu 3. normy

Obliczenie współczynnika kształtu dachu C według załącznika normy Z1-3.

f=12m - wysokość kopuły

l=50m – średnica kopuły

α = 34, 4

$$\frac{f}{l} = \frac{12}{50} = 0,24$$

$C_{2} = 0,3 + 10\frac{f}{l} = 0,3 + 10*0,24 = 2,7$ >2,3 co oznacza że należy korzystać z Wariantu I

C₁ = 0, 8

$$S_{k} = Q_{k}*C = 1,6*0,8 = 1,28\frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

$$S = S_{k}*\gamma_{f} = 1,28*1,5 = 1,92\frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

Obciążenie wiatrem.

Rys. 4.2 Schemat obciążenia.

Obciążenie jest przyłożone do paneli wypełniających. Kierunek działania obciążenia zgodnie z normą prostopadle do powierzchni panelu.

Miasto: Olsztyn

Strefa I

Wartość charakterystyczna ciśnienia prędkości q_k

Wysokość nad poziomem morza H=154,4 m n.p.m.

H<300m

q_k = 0, 30 wg tablicy 3 Az1

Wartość współczynnika ekspozycji C_e

Teren B

Wysokość nad poziomem terenu z=17m

C_e = 0, 55 + 0, 02 * 17 = 0, 79

Wartość współczynnika aerodynamicznego C wg załącznika 1 Z1-14

α = 102, 6

$$C = \sum_{n = 0}^{n = 5}{a_{n}*cosn\alpha}$$

C = −0, 2275 * cos0 + 0, 1301 * cos102, 6 + 0, 9826 * cos(2*102,6) + 0, 1602 * cos(3*102,6) + 0.0562 * cos(4*102,6) − 0, 0108 * cos(5*102,6) = −1, 00

Wartość działania porywów wiatru β

Obliczenie okresu drgań własnych T wg załącznika 2 Z2-1

H=12m

B=50m

$$T = 0,10*\frac{H}{\sqrt{B}} = 0,10*\frac{12}{\sqrt{50}} = 0,1697$$

Częstość drgań własnych

$$n = \frac{1}{T} = \frac{1}{0,1697} = 5,89$$

Wartość logarytmicznego dekrementu tłumienia

Kratownice i ramy spawane- 0,06

Połączenia na śruby- 0,02

Wypełnienie szkieletu- 0,04

Δ = 0, 06 + 0, 04 + 0, 02 = 0, 12

Według rys.1 normy wyznaczono że konstrukcja jest nie podatna na dynamiczne działanie wiatru, co oznacza że współczynnik działania porywów wiatru wynosi β = 1, 8 według punktu 5.1 normy.

Charakterystyczne obciążenie wiatrem p_k

q_k = 0, 30

C_e = 0, 79

C = −1, 00

β = 1, 8

$$p_{k} = q_{k}*C_{e}*C*\beta = 0,3*0,79*\left( - 1,0 \right)*1,8 = - 0,42\frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

Obliczeniowe obciążenie wiatrem

γ_f = 1, 5 wg pkt.1 zmiany Az1

$p = p_{k}*\gamma_{f} = - 0,4266*1,5 = - 0,64\frac{\text{kN}}{m^{2}}$

Na całej powierzchni występuje ssanie.

Kombinacje obciążeń

Zastosowano dwie kombinacje obciążeń, zostały nazwane „lato 1”, „lato 2”, „zima 1”, „zima 2”.

Kombinacja: lato.

Występujące obciążenia:

Ciężar własny

Kombinacja: lato 2.

Występujące obciążenia:

Ciężar własny
Obciążenie wiatrem

Kombinacja: zima.

Występujące obciążenia:

Ciężar własny
Obciążenie śniegiem

Kombinacja: zima 2.

Występujące obciążenia:

Ciężar własny
Obciążenie śniegiem
Obciążenie wiatrem

Wymiarowanie konstrukcji kopuły

Rys. 5.1 Schemat połączenia elementów węzłowych z prętami.

Pręt

Poniżej przedstawiono obliczenia najbardziej wytężonych prętów.

Pręt 607

NORMA: PN-90/B-03200

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 607 Pręt_607 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 3.88 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: Zima (1+3)*1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ: STAL

fd = 215.00 MPa E = 205000.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x5

h=6.0 cm

b=6.0 cm Ay=5.18 cm2 Az=5.18 cm2 Ax=10.36 cm2

tw=0.5 cm Iy=50.49 cm4 Iz=50.49 cm4 Ix=86.42 cm4

tf=0.5 cm Wely=16.83 cm3 Welz=16.83 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N = 3.38 kN My = -1.56 kN*m Mz = -0.79 kN*m Vy = 0.85 kN

Nrc = 222.74 kN Mry = 3.62 kN*m Mrz = 3.62 kN*m Vry = 64.59 kN

Mry_v = 3.62 kN*m Mrz_v = 3.62 kN*m Vz = -1.79 kN

KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -1.56 kN*m Bz*Mzmax = -0.79 kN*m Vrz = 64.59 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y: względem osi Z:

Ly = 3.88 m Lambda_y = 2.08 Lz = 3.88 m Lambda_z = 2.08

Lwy = 3.88 m Ncr y = 67.77 kN Lwz = 3.88 m Ncr z = 67.77 kN

Lambda y = 175.87 fi y = 0.22 Lambda z = 175.87 fi z = 0.22

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.07 + 0.43 + 0.22 = 0.72 < 1.00 - Delta y = 0.99 (58)

Vy/Vry = 0.01 < 1.00 Vz/Vrz = 0.03 < 1.00 (53)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Pręt 349

NORMA: PN-90/B-03200

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 349 Pręt_349 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 3.89 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: Zima (1+3)*1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ: STAL

fd = 215.00 MPa E = 205000.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x5

h=6.0 cm

b=6.0 cm Ay=5.18 cm2 Az=5.18 cm2 Ax=10.36 cm2

tw=0.5 cm Iy=50.49 cm4 Iz=50.49 cm4 Ix=86.42 cm4

tf=0.5 cm Wely=16.83 cm3 Welz=16.83 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N = 3.38 kN My = -1.73 kN*m Mz = -0.60 kN*m Vy = 0.66 kN

Nrc = 222.74 kN Mry = 3.62 kN*m Mrz = 3.62 kN*m Vry = 64.59 kN

Mry_v = 3.62 kN*m Mrz_v = 3.62 kN*m Vz = -1.95 kN

KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -1.73 kN*m Bz*Mzmax = -0.60 kN*m Vrz = 64.59 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y: względem osi Z:

Ly = 3.89 m Lambda_y = 2.09 Lz = 3.89 m Lambda_z = 2.09

Lwy = 3.89 m Ncr y = 67.48 kN Lwz = 3.89 m Ncr z = 67.48 kN

Lambda y = 176.25 fi y = 0.22 Lambda z = 176.25 fi z = 0.22

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.07 + 0.48 + 0.17 = 0.71 < 1.00 - Delta y = 0.99 (58)

Vy/Vry = 0.01 < 1.00 Vz/Vrz = 0.03 < 1.00 (53)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Pręt 81

NORMA: PN-90/B-03200

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 81 Pręt_81 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: Zima (1+3)*1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ: STAL

fd = 215.00 MPa E = 205000.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x5

h=6.0 cm

b=6.0 cm Ay=5.18 cm2 Az=5.18 cm2 Ax=10.36 cm2

tw=0.5 cm Iy=50.49 cm4 Iz=50.49 cm4 Ix=86.42 cm4

tf=0.5 cm Wely=16.83 cm3 Welz=16.83 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N = 0.34 kN My = 0.10 kN*m Mz = -0.02 kN*m Vy = -0.08 kN

Nrc = 222.74 kN Mry = 3.62 kN*m Mrz = 3.62 kN*m Vry = 64.59 kN

Mry_v = 3.62 kN*m Mrz_v = 3.62 kN*m Vz = -0.31 kN

KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = 0.10 kN*m Bz*Mzmax = -0.02 kN*m Vrz = 64.59 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y: względem osi Z:

Ly = 2.94 m Lambda_y = 1.58 Lz = 2.94 m Lambda_z = 1.58

Lwy = 2.94 m Ncr y = 118.41 kN Lwz = 2.94 m Ncr z = 118.41 kN

Lambda y = 133.05 fi y = 0.35 Lambda z = 133.05 fi z = 0.35

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.00 + 0.03 + 0.01 = 0.04 < 1.00 - Delta y = 1.00 (58)

Vy/Vry = 0.00 < 1.00 Vz/Vrz = 0.00 < 1.00 (53)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Pręt 45

NORMA: PN-90/B-03200

TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

GRUPA:

PRĘT: 45 Pręt_45 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.80 L = 2.27 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA:

Decydujący przypadek obciążenia: Zima (1+3)*1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAŁ: STAL

fd = 215.00 MPa E = 205000.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x5

h=6.0 cm

b=6.0 cm Ay=5.18 cm2 Az=5.18 cm2 Ax=10.36 cm2

tw=0.5 cm Iy=50.49 cm4 Iz=50.49 cm4 Ix=86.42 cm4

tf=0.5 cm Wely=16.83 cm3 Welz=16.83 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

N = 1.74 kN My = -0.07 kN*m Mz = -0.00 kN*m Vy = -0.01 kN

Nrc = 222.74 kN Mry = 3.62 kN*m Mrz = 3.62 kN*m Vry = 64.59 kN

Mry_v = 3.62 kN*m Mrz_v = 3.62 kN*m Vz = 0.28 kN

KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -0.07 kN*m Bz*Mzmax = -0.00 kN*m Vrz = 64.59 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY ZWICHRZENIOWE:

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRY WYBOCZENIOWE:

względem osi Y: względem osi Z:

Ly = 2.83 m Lambda_y = 1.52 Lz = 2.83 m Lambda_z = 1.52

Lwy = 2.83 m Ncr y = 127.42 kN Lwz = 2.83 m Ncr z = 127.42 kN

Lambda y = 128.26 fi y = 0.37 Lambda z = 128.26 fi z = 0.37

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMUŁY WERYFIKACYJNE:

N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.02 + 0.02 + 0.00 = 0.04 < 1.00 - Delta y = 1.00 (58)

Vy/Vry = 0.00 < 1.00 Vz/Vrz = 0.00 < 1.00 (53)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil poprawny !!!

Element węzłowy

W węźle zbiega się sześć prętów. Elementy węzłowe są połączone z prętami za pomocą połączenia kołnierzowego.

Poniżej przedstawiono obliczenia jednego wybranego węzła, jest to węzeł nr 232.

Rys. 5.2 Widok elementu węzłowego.

Połącznie 1, pręt 8

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,15

Ogólne

Nr połączenia:

Nazwa połączenia:

Węzeł konstrukcji:

Pręty konstrukcji:

Geometria

Pręt
Profil:
Nr pręta:

α =	28,0	[Deg]	Kąt nachylenia
h_c =	75	[mm]	Wysokość przekroju słupa
b_fc =	75	[mm]	Szerokość przekroju słupa
t_wc =	2	[mm]	Grubość środnika przekroju słupa
t_fc =	2	[mm]	Grubość półki przekroju słupa
r_c =	2	[mm]	Promień zaokrąglenia przekroju słupa
A_c =	5,74	[cm²]	Pole przekroju słupa
I_yc =	50,49	[cm⁴]	Moment bezwładności przekroju słupa
Materiał:	STAL

f_dc =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Wymiary blachy kołnierzowej
l_pd =
b_pd =
t_pd =

Materiał:	STAL St3S
f_d =	215,00

Połączenie

Klasa =	STAL St3S
d =	20	[mm]
n_H =	2
n_V =	2
e_H =	120	[mm]
e_V =	120	[mm]

Wymiary śrub łączących
L₁ =
Φ=

Podkładka

l_wd =	20	[mm]	Długość
b_wd =	20	[mm]	Szerokość
t_wd =	10	[mm]	Grubość
f_b =	8,53	[MPa]	Wytrzymałość obliczeniowa na docisk

Spoiny

a_p =	5	[mm]	Płyta główna stopy słupa
a_wp =	7	[mm]	Podkładka

Obciążenia

Przypadek:	1: STA1

N_d =	0,60	[kN]	Siła osiowa
M_yd =	0,02	[kN*m]	Moment zginający
M_zd =	0,01	[kN*m]	Moment zginający
Q_yd =	-1,37	[kN]	Siła ścinająca
Q_zd =	0,17	[kN]	Siła ścinająca
Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y

z_y =	113	[mm]	Ramię sił wewnętrznych
z_ty =	60	[mm]	Ramię siły wewnętrznej - rozciągającej
z_cy =	53	[mm]	Ramię siły wewnętrznej - ściskającej
n_ty =	2		Liczba kotwi rozciąganych
e_y =	39	[mm]	Mimośród siły osiowej	e_y = M_yd/N_d
x_y =	75	[mm]	Szerokość strefy ściskanej	x_y = 0.5(z_ty + 0.5 l_p)
F_rty =	4,83	[kN]	Nośność na rozciąganie	F_rty = Min(n_ty S_rt , n_ty S_ra)
F_rcy =	115,20	[kN]	Nośność na ściskanie	F_rcy = x_y b_p f_b

M_rjy,N1 =	13,00	[kN*m]	Nośność obl. ze względu na docisk	M_rjy,N1 = z_y F_rcy + z_ty \|N_d\| (22)
M_rjy,N2 =	0,51	[kN*m]	Nośność obl. ze względu na wyrywanie	M_rjy,N2 = z_y F_rty - z_cy \|N_d\| (23)
Nośność połączenia zginanego względem osi Z

z_z =	113	[mm]	Ramię sił wewnętrznych
z_tz =	60	[mm]	Ramię siły wewnętrznej - rozciągającej
z_cz =	53	[mm]	Ramię siły wewnętrznej - ściskającej
n_tz =	2		Liczba kotwi rozciąganych
e_z =	21	[mm]	Mimośród siły osiowej	e_z = M_zd/N_d
x_z =	75	[mm]	Szerokość strefy ściskanej	x_z = 0.5(z_tz + 0.5 b_p
F_rtz =	4,83	[kN]	Nośność na rozciąganie	F_rtz = Min(n_tz S_rt , n_tz S_ra)
F_rcz =	115,20	[kN]	Nośność na ściskanie	F_rcz = x_z l_p f_b

M_rjz,N1 =	13,00	[kN*m]	Nośność obl. ze względu na docisk	M_rjz,N1 = z_z F_rcz + z_tz \|N_d\| (22)
M_rjz,N2 =	0,51	[kN*m]	Nośność obl. ze względu na wyrywanie	M_rjz,N2 = z_z F_rtz - z_cz \|N_d\| (23)

Kontrola nośności połączenia
M_yd / M_rjy,N1 + M_zd / M_rjz,N1 ≤ 1.0 (25)
M_yd / M_rjy,N2 + M_zd / M_rjz,N2 ≤ 1.0 (25)

Kontrola płyty podstawy

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
t_min1 =	1

t_pd > t_min1	\|10\| > 1	zweryfikowano	(0,15)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy
σ_⊥ =
τ_⊥ =
τ_yII =
τ_zII =
κ =

σ_⊥ / f_d ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_yII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_zII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:

V_Rj2 =	119,47	[kN]	Docisk kotwi do betonu	V_Rj2 = 7 n d² f_cd (16)
V_Rj4 =	165,38	[kN]	Ścinanie śrub	V_Rj4 = n S_rv (18)
√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj2 + V_Rj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj4) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja	0,15

Połączenie 2, pręt 11.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,54

Ogólne

Nr połączenia:	2
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	45
Pręty konstrukcji:	11
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	11
α =	148,3
h_c =	75
b_fc =	75
t_wc =	2
t_fc =	2
r_c =	2
A_c =	5,74
I_yc =	50,49

Materiał:	STAL
f_dc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

l_pd =	180	[mm]	Długość
b_pd =	180	[mm]	Szerokość
t_pd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

f_d =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
n_H =
n_V =
e_H =
e_V =

Wymiary śrub łączących

L₁ =	40	[mm]
Φ =	20	[mm]

Podkładka
l_wd =
b_wd =
t_wd =

Spoiny
a_p =
a_wp =

Obciążenia

Przypadek:

N_d =

M_yd =

M_zd =

Q_yd =

Q_zd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
z_y =
z_ty =
z_cy =
n_ty =
e_y =
x_y =
F_rty =
F_rcy =

M_rjy,N1 =

M_rjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
z_z =
z_tz =
z_cz =
n_tz =
e_z =
x_z =
F_rtz =
F_rcz =

M_rjz,N1 =

M_rjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

M_yd / M_rjy,N1 + M_zd / M_rjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,02 < 1,00	zweryfikowano	(0,02)
M_yd / M_rjy,N2 + M_zd / M_rjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,54 < 1,00	zweryfikowano	(0,54)

Kontrola płyty podstawy

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]
Fragment płyty oparty na 1 krawędzi

t_min1 =	3	[mm]	Minimalna wymagana grubość płyty podstawy	2.2 √(S₁ c_a / (b_s f_dp))
t_pd > t_min1	\|10\| > 3	zweryfikowano	(0,31)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy

σ_⊥ =	19,12	[MPa]	Naprężenie normalne w spoinie	σ_⊥=[0.75 N_d / A_sp + M_yd / W_spy + M_zd / W_spz] / √2
τ_⊥ =	19,12	[MPa]	Naprężenie styczne prostopadłe	τ_⊥ = σ_⊥
τ_yII =	-0,44	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qyd	τ_yII = Q_yd / A_spy
τ_zII =	-0,48	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qzd	τ_zII = Q_zd / A_spz
κ =	0,70		Współczynnik zależny od wytrzymałości	κ = 0.7
σ_⊥ / f_d ≤ 1.0 (93)	0,09 < 1,00	zweryfikowano	(0,09)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_yII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,12 < 1,00	zweryfikowano	(0,12)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_zII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)

Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:
V_Rj2 =	119,47
V_Rj4 =	165,38

√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj2 + V_Rj3) ≤ 1.0 (14)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)
√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj4) ≤ 1.0 (14)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)


Połączenie zgodne z normą	Proporcja

Połączenie 3, pręt 6.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,63

Ogólne

Nr połączenia:	3
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	4
Pręty konstrukcji:	6
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	6
α =	0,0
h_c =	75
b_fc =	75
t_wc =	2
t_fc =	2
r_c =	2
A_c =	5,74
I_yc =	50,49

Materiał:	STAL
f_dc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

l_pd =	180	[mm]	Długość
b_pd =	180	[mm]	Szerokość
t_pd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

f_d =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
n_H =
n_V =
e_H =
e_V =

Wymiary śrub łączących

L₁ =	40	[mm]
Φ =	20	[mm]

Podkładka
l_wd =
b_wd =
t_wd =

Spoiny
a_p =
a_wp =

Obciążenia

Przypadek:

N_d =

M_yd =

M_zd =

Q_yd =

Q_zd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
z_y =
z_ty =
z_cy =
n_ty =
e_y =
x_y =
F_rty =
F_rcy =

M_rjy,N1 =

M_rjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
z_z =
z_tz =
z_cz =
n_tz =
e_z =
x_z =
F_rtz =
F_rcz =

M_rjz,N1 =

M_rjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

M_yd / M_rjy,N1 + M_zd / M_rjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,03 < 1,00	zweryfikowano	(0,03)
M_yd / M_rjy,N2 + M_zd / M_rjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,63 < 1,00	zweryfikowano	(0,63)

Kontrola płyty podstawy
Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a]

Strefa ściskana [Galerkin]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
M_pł1 =	0,00
t_min1 =	3

Fragment płyty oparty na 3 krawędziach
M_pł3 =	0,00
t_min3 =	0

Fragment płyty oparty na 4 krawędziach
M_pł4 =	0,00
t_min4 =	0

t_pd > max (t_min1,t_min2,t_min3)	\|10\| > 3	zweryfikowano	(0,27)

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]
Fragment płyty oparty na 1 krawędzi

t_min1 =	3	[mm]	Minimalna wymagana grubość płyty podstawy	2.2 √(S₁ c_a / (b_s f_dp))
t_pd > t_min1	\|10\| > 3	zweryfikowano	(0,34)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy

σ_⊥ =	12,76	[MPa]	Naprężenie normalne w spoinie	σ_⊥=[0.75 N_d / A_sp + M_yd / W_spy + M_zd / W_spz] / √2
τ_⊥ =	12,76	[MPa]	Naprężenie styczne prostopadłe	τ_⊥ = σ_⊥
τ_yII =	0,72	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qyd	τ_yII = Q_yd / A_spy
τ_zII =	-2,66	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qzd	τ_zII = Q_zd / A_spz
κ =	0,70		Współczynnik zależny od wytrzymałości	κ = 0.7
σ_⊥ / f_d ≤ 1.0 (93)	0,06 < 1,00	zweryfikowano	(0,06)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_yII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,08 < 1,00	zweryfikowano	(0,08)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_zII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,03 < 1,00	zweryfikowano	(0,03)

Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:
V_Rj2 =	119,47
V_Rj4 =	165,38

√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj2 + V_Rj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj4) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja	0,63

Połączenie 4, pręt 9.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,71

Ogólne

Nr połączenia:	4
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	44
Pręty konstrukcji:	9
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	9
α =	-157,6
h_c =	75
b_fc =	75
t_wc =	2
t_fc =	2
r_c =	2
A_c =	5,74
I_yc =	50,49

Materiał:	STAL
f_dc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

l_pd =	180	[mm]	Długość
b_pd =	180	[mm]	Szerokość
t_pd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

f_d =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
n_H =
n_V =
e_H =
e_V =

Wymiary śrub łączących

L₁ =	40	[mm]
Φ=	20	[mm]

Podkładka
l_wd =
b_wd =
t_wd =

Spoiny
a_p =
a_wp =

Obciążenia

Przypadek:

N_d =

M_yd =

M_zd =

Q_yd =

Q_zd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
z_y =
z_ty =
z_cy =
n_ty =
e_y =
x_y =
F_rty =
F_rcy =

M_rjy,N1 =

M_rjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
z_z =
z_tz =
z_cz =
n_tz =
e_z =
x_z =
F_rtz =
F_rcz =

M_rjz,N1 =

M_rjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

M_yd / M_rjy,N1 + M_zd / M_rjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,03 < 1,00	zweryfikowano	(0,03)
M_yd / M_rjy,N2 + M_zd / M_rjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,71 < 1,00	zweryfikowano	(0,71)

Kontrola płyty podstawy
Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a]

Strefa ściskana [Galerkin]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
M_pł1 =	0,00
t_min1 =	1

Fragment płyty oparty na 3 krawędziach
M_pł3 =	0,00
t_min3 =	0

Fragment płyty oparty na 4 krawędziach
M_pł4 =	0,00
t_min4 =	0

t_pd > max (t_min1,t_min2,t_min3)	\|10\| > 1	zweryfikowano	(0,13)

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]
Fragment płyty oparty na 1 krawędzi

t_min1 =	3	[mm]	Minimalna wymagana grubość płyty podstawy	2.2 √(S₁ c_a / (b_s f_dp))
t_pd > t_min1	\|10\| > 3	zweryfikowano	(0,33)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy

σ_⊥ =	20,81	[MPa]	Naprężenie normalne w spoinie	σ_⊥=[0.75 N_d / A_sp + M_yd / W_spy + M_zd / W_spz] / √2
τ_⊥ =	20,81	[MPa]	Naprężenie styczne prostopadłe	τ_⊥ = σ_⊥
τ_yII =	-1,95	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qyd	τ_yII = Q_yd / A_spy
τ_zII =	0,62	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qzd	τ_zII = Q_zd / A_spz
κ =	0,70		Współczynnik zależny od wytrzymałości	κ = 0.7
σ_⊥ / f_d ≤ 1.0 (93)	0,10 < 1,00	zweryfikowano	(0,10)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_yII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,14 < 1,00	zweryfikowano	(0,14)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_zII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,02 < 1,00	zweryfikowano	(0,02)

Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:
V_Rj1 =	0,21
V_Rj2 =	119,47
V_Rj4 =	165,38

√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj1 + V_Rj2 + V_Rj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj1 + V_Rj4) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)



Połączenie zgodne z normą	Proporcja

Połączenie 5, pręt 2.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,30

Ogólne

Nr połączenia:	5
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	1
Pręty konstrukcji:	2
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	2
α =	-26,3
h_c =	75
b_fc =	75
t_wc =	2
t_fc =	2
r_c =	2
A_c =	5,74
I_yc =	50,49

Materiał:	STAL
f_dc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

l_pd =	180	[mm]	Długość
b_pd =	180	[mm]	Szerokość
t_pd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

f_d =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
n_H =
n_V =
e_H =
e_V =

Wymiary śrub łączących

L₁ =	40	[mm]
Φ =	20	[mm]

Podkładka
l_wd =
b_wd =
t_wd =

Spoiny
a_p =
a_wp =

Obciążenia

Przypadek:

N_d =

M_yd =

M_zd =

Q_yd =

Q_zd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
z_y =
z_ty =
z_cy =
n_ty =
e_y =
x_y =
F_rty =
F_rcy =

M_rjy,N1 =

M_rjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
z_z =
z_tz =
z_cz =
n_tz =
e_z =
x_z =
F_rtz =
F_rcz =

M_rjz,N1 =

M_rjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

M_yd / M_rjy,N1 + M_zd / M_rjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
M_yd / M_rjy,N2 + M_zd / M_rjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,30 < 1,00	zweryfikowano	(0,30)

Kontrola płyty podstawy
Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a]

Strefa ściskana [Galerkin]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
M_pł1 =	0,00
t_min1 =	1

Fragment płyty oparty na 3 krawędziach
M_pł3 =	0,00
t_min3 =	0

Fragment płyty oparty na 4 krawędziach
M_pł4 =	0,00
t_min4 =	0

t_pd > max (t_min1,t_min2,t_min3)	\|10\| > 1	zweryfikowano	(0,06)

Strefa rozciągana [Załącznik B.1]
Fragment płyty oparty na 1 krawędzi

t_min1 =	2	[mm]	Minimalna wymagana grubość płyty podstawy	2.2 √(S₁ c_a / (b_s f_dp))
t_pd > t_min1	\|10\| > 2	zweryfikowano	(0,22)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy

σ_⊥ =	9,67	[MPa]	Naprężenie normalne w spoinie	σ_⊥=[0.75 N_d / A_sp + M_yd / W_spy + M_zd / W_spz] / √2
τ_⊥ =	9,67	[MPa]	Naprężenie styczne prostopadłe	τ_⊥ = σ_⊥
τ_yII =	-1,00	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qyd	τ_yII = Q_yd / A_spy
τ_zII =	-1,28	[MPa]	Naprężenie styczne równoległe do Qzd	τ_zII = Q_zd / A_spz
κ =	0,70		Współczynnik zależny od wytrzymałości	κ = 0.7
σ_⊥ / f_d ≤ 1.0 (93)	0,04 < 1,00	zweryfikowano	(0,04)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_yII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,06 < 1,00	zweryfikowano	(0,06)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_zII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)

Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:
V_Rj1 =	0,05
V_Rj2 =	119,47
V_Rj4 =	165,38

√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj1 + V_Rj2 + V_Rj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj1 + V_Rj4) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)


Połączenie zgodne z normą	Proporcja

Połącznie 6, pręt 3.

	Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010-Wersja studencka Obliczenia połączenia kołnierzowego PN-B-03215:1998
		Proporcja 0,10

Ogólne

Nr połączenia:	6
Nazwa połączenia:	Połącznie kołnierzowe
Węzeł konstrukcji:	2
Pręty konstrukcji:	3
Geometria

Pręt

Profil:	RK 60x5
Nr pręta:	3
α =	180,0
h_c =	75
b_fc =	75
t_wc =	2
t_fc =	2
r_c =	2
A_c =	5,74
I_yc =	50,49

Materiał:	STAL
f_dc =	215,00

Wymiary blachy kołnierzowej

l_pd =	180	[mm]	Długość
b_pd =	180	[mm]	Szerokość
t_pd =	10	[mm]	Grubość
Materiał:	STAL St3S

f_d =	215,00	[MPa]	Wytrzymałość

Połączenie
Klasa =
d =
n_H =
n_V =
e_H =
e_V =

Wymiary śrub łączących

L₁ =	40	[mm]
Φ=	20	[mm]

Podkładka
l_wd =
b_wd =
t_wd =

Spoiny
a_p =
a_wp=

Obciążenia

Przypadek:

N_d =

M_yd =

M_zd =

Q_yd =

Q_zd =

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Nośność połączenia zginanego względem osi Y
z_y =
z_ty =
z_cy =
n_ty =
e_y =
x_y =
F_rty =
F_rcy =

M_rjy,N1 =

M_rjy,N2 =

Nośność połączenia zginanego względem osi Z
z_z =
z_tz =
z_cz =
n_tz =
e_z =
x_z =
F_rtz =
F_rcz =

M_rjz,N1 =

M_rjz,N2 =

Kontrola nośności połączenia

M_yd / M_rjy,N1 + M_zd / M_rjz,N1 ≤ 1.0 (25)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)
M_yd / M_rjy,N2 + M_zd / M_rjz,N2 ≤ 1.0 (25)	0,05 < 1,00	zweryfikowano	(0,05)

Kontrola płyty podstawy
Podstawa o pełnej efektywności (model sprężysty) [5.2.1.a]

Strefa ściskana [Galerkin]

Fragment płyty oparty na 1 krawędzi
M_pł1 =	0,00
t_min1 =	1

Fragment płyty oparty na 3 krawędziach
M_pł3 =	0,00
t_min3 =	0

Fragment płyty oparty na 4 krawędziach
M_pł4 =	0,00
t_min4 =	0

t_pd > max (t_min1,t_min2,t_min3)	\|10\| > 1	zweryfikowano	(0,10)

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Spoiny między słupem i płytą podstawy
σ_⊥ =
τ_⊥ =
τ_yII =
τ_zII =
κ =

σ_⊥ / f_d ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_yII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
κ √(σ_⊥² + 3.0 (τ_zII² + τ_⊥²)) / f_d ≤ 1.0 (93)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
Kontrola ścinania [5.2.3]

Nośność ze względu na:

V_Rj1 =	0,13	[kN]	Opór tarcia podstawy po powierzchni fundamentu	V_Rj1 = 0.3 N_d (15)
V_Rj2 =	119,47	[kN]	Docisk kotwi do betonu	V_Rj2 = 7 n d² f_cd (16)
V_Rj4 =	165,38	[kN]	Ścinanie kotwi	V_Rj4 = n S_rv (18)
√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj1 + V_Rj2 + V_Rj3) ≤ 1.0 (14)	0,01 < 1,00	zweryfikowano	(0,01)
√(Q_yd² + Q_zd²) / (V_Rj1 + V_Rj4) ≤ 1.0 (14)	0,00 < 1,00	zweryfikowano	(0,00)

Połączenie zgodne z normą	Proporcja	0,10

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
G2 4 PW WR Czesc opisowa
projekt budowlany kanalizacji deszczowej w projektowanej drodze czesc opisowa 18
czesc opisowa proj zag teren
Część opisowa
G2 4 PW T netia Czesc opisowa
KSPD projekt część opisowa
G2 4 PW CO Czesc opisowa
G2 4 PW T tkp Czesc opisowa
G2 4 PW EN sn nn Czesc opisowa
Część opisowa 12 2
Część opisowa 12 3
KSPD Projekt Część opisowa i rysunkowa
G2 4 PW W Czesc opisowa
Czesc opisowa seby
G2 4 PW Odw Czesc opisowa
G2 4 PW PZT Czesc opisowa
G2 4pbZaneks Czesc opisowa
G2 4 PW EN wn Czesc opisowa

więcej podobnych podstron

Część opisowa pracy

Streszczenie

Abstract

Dane ogólne

Przedmiot, cel i zakres opracowania

Podstawa opracowania.

Warunki eksploatacji.

Ogólny opis konstrukcji.

Materiały.

Scalanie elementów.

Szczegółowy opis elementów konstrukcyjnych.

Posadowienie.

Ściany żelbetowe.

Konstrukcja kopuły.

Połączenia prętów konstrukcji kopuły.

Spawy

Wytyczne wyładunku i składowania.

Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej.

Zabezpieczenie elementów żelbetowych.

Ochrona przeciwpożarowa.

Kontrola jakości robót.

Kontrola robót spawalniczych.

Kontrola wykonania jakości wykonania robót.

Obciążenia

Wykaz stosowanych norm

Obciążenie konstrukcji kopuły.

Obciążenie ciężarem własnym.

Obciążenie śniegiem.

Obciążenie wiatrem.

Kombinacje obciążeń

Kombinacja: lato.

Kombinacja: lato 2.

Kombinacja: zima.

Kombinacja: zima 2.

Wymiarowanie konstrukcji kopuły

Pręt

Pręt 607

Pręt 349

Pręt 81

Pręt 45

Element węzłowy

Połącznie 1, pręt 8

Ogólne

Geometria

Pręt

Wymiary blachy kołnierzowej

Połączenie

Spoiny

Obciążenia

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Kontrola płyty podstawy

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Kontrola ścinania [5.2.3]

Połączenie 2, pręt 11.

Ogólne

Geometria

Pręt

Wymiary blachy kołnierzowej

Połączenie

Spoiny

Obciążenia

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Kontrola płyty podstawy

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Kontrola ścinania [5.2.3]

Połączenie 3, pręt 6.

Ogólne

Geometria

Pręt

Wymiary blachy kołnierzowej

Połączenie

Spoiny

Obciążenia

Rezultaty

Weryfikacja nośności połączenia - Model plastyczny [5.2.4]

Kontrola płyty podstawy

Kontrola spoin [PN-90/B-03200 & 6.3.3]

Kontrola ścinania [5.2.3]