Zestawienie obciążeń

Obciążenia		Wartość Charakterystyczna [kN]	Współczynniki Obciążenia		Wartość obliczeniowa
Obciążenia stałe
Ciężar pokrycia (dachówka ceramiczna) 0,7 [kN/m^2] ^. (9,0 ^. 0,5 +0,53) ^. 2,3 Murłata 0,14 ^. 0,14 ^. 2,3 ^. 6,0 Ściana bez okien 0,62 ^.[(0,5 + 2,7^. 6 -1,0^. )2,3 -1,5 ^.1,5 ^. 6 ] 18 +0,22 ^. 0,12 ^. 6 ^. 2,3 ^. 18 Wieńce 0,22 ^.0,45 ^. 2,3 ^. 25 ^. 6 Okna 0,4 ^. 1,5^. 1,5^. 6 Tynk Zewnętrzny 0,015 [ (0,5 + 2,7^. 6-1,0 ) 2,3 - -1,5 ^.1,5 ^.6 ]19 Tynk na ościeżach okien 0,015 ^. 0,5^. 3^. 6 ^. 19 Tynk wewnętrzny 0,015[0,5+2,7^. 6 -1,0) 2,3 - 1,5^. 1,5^. 6]19 Strop poddasza Wylewka cementowa 0,035^. 5,75^. 15 papa asfaltowa 5,75 ^. 0,02 Tynk na stropie 5,75 ^. 0,015 ^. 19 Strop kondygnacji powtarzalnych Deszczułki drewniane 5,75 0,17 wylewka 0,035 ^. 5,75 ^. 15 papa asfaltowa 5,75 ^. 0,02 Płyta pilśniowa 0,019 ^. 5,75 ^. 3 Płyta żelbetowa 0,13 5,75 25 Tynk na stropie 5,75 0,015 19 Obciążenie zastępcze od ścianek działowych 5,75 ^. 0,75 ^. 5		8,01 0,27 258,8 34,15 5,4 6,4 3,84 6,4 3,02 0,12 1,64 0,98 3,02 0,12 0,32 18,68 1,64 21,56	1,2 1,1 1,1 1,1 1,2 1,3 1,3 1,3 1,3 1,2 1,3 1,2 1,3 1,2 1,2 1,1 1,3 1,2		9,6 0,29 284,68 37,5 6,48 8,32 5,0 8,32 3,9 0,14 2,13 1,2 3,9 0,14 0,39 20,55 2,13 28,13 ^. 5 suma obć. stropu 25,87
Obciążenia zmienne
Od stropu kondygnacji powtarzalnych 5,75 4,0 =23 ^. 5 Od stropu na poddaszu 5,75 ^. 2,0 Śnieg I strefa C=0,96 , Qk = 0,7 , kąt 36^o 0,7 ^. 0,96 ^. (9,0 ^. 0,5+0,53) ^. 0,81 ^. 2,3 Wiatr II strefa Ce = 0,8 , cz = 2,44 , β=1,8 , qk =0,35 pk= 0,8 2,44 1,8 0,35 =1,23 1,23 ^. 2,3 ^. 9,0 ^. ( 0,5+0,53) ^. 0,8		115 11,5 6,37 11,37	1,4 1,4 1,4 1,3		161 16,1 8,9 14,7
Suma obciążeń stałych
					521,98
Suma obciążeń zmiennych
					200,7
Suma					722,68 [kN]

• Wartość obliczeniowa sił

N = N_n+1 + N_s + G_n= 722,68[kN]

N_s = (28,13 + 25,87/5 + 161/5) = 65,50 [kN]

N_n+1 = 722,68 - 65,50 - [ (1,92 ^. 2,3-1,5 ^. 1,5) ^. 0,5 18) + 1,5 ^. 1,5 ^. 0,4] =

=636,68 [ kN]

Do obliczeń siły podłużnej N_dł od długotrwałej części obciążenia przyjęto współczynnik ψ_d ( PN-2003 tab.2) w pomieszczeniach 0,8 na poddaszu 0,35

N_dł = 722,68 - (14,7+8,9+ 161 + 16,1 ) + 161 ^. 0,8 + 16,1 ^. 0,35 = 656,42 [kN]

N_dolne = 722,68 +2,3 ^. 0,5 ^.1,0 ^. 18 = 743,38[kN]

• Momenty zginające

M₁ = N_s(0,5h - 0,33s) + N_n+1(0,5h - 0,5s) = 65,50 ^. 0,1015 + 636,68 ^. 0,025 =

=22,27 [kNm]

M₂ = N_dolne (0,5h - 0,5s) = 743,38 ^. 0,025 = 18,58 [kNm]

• Rozkład obciążeń od wiatru na ścianę

a). Obciążenie wiatrem na wysokości kondygnacji

• parcie

p_kp = 0,35 ^. 0,7 ^. 0,8 ^. 1,8 = 0,4[kN/m²] wg PN-77/B-02011

• ssanie

p_{ks =} 0,35 ^. (- 0,4) ^. 0,8 ^. 1,8 = 0,2 [kN/m²]

b). Obciążenie wiatrem działające na filarek

0,4 ^. 2, 7 ^.1,3 = 1,404[kN]

c). E_W =

x = 1,3 dla cegły wapienno piaskowej

R_mk = 3,3[MPa]

E_L =E_W = 1000 ^. 1,3^. 3300 = 4290000[kN/m²]

I_L =

I_W =

0,34 ^. 1,404[kN/m] = 0,47 [kN/m] - wartość wiatru przenoszona przez warstwę konstrukcyjną.

• Mimośród początkowy przyłożenia siły N

e₀ = e_s + e_n

e_n = h/30 lecz nie mniej niż 1[cm]

e_n = 50/30 = 1,6 [cm]

• Wysokość obliczeniowa muru

l₀ = ψ_h ^. ψ_v ^. l

przyjęto ψ_h = 1,0 ( PN-87/B-03002 - tab.2)

przyjęto ψ_v = 1,0 (PN-87/B-03002 - rys.1)

l_o = 1,0 ^. 1,0 ^. 2,7 = 2,7m

• Sprawdzenie wpływu smukłości

>6 ;

Nie uwzględniamy wpływu smukłości. Wobec czego korzystamy z następującego wzoru na mimośród obciążenia (PN-87/B-03002 - wzór (7) )

M - Ekstremalna wartość momentu występująca na długości pręta.

e_s =

e_o = 1,6 + 3,1 = 4,7[cm]

• Wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie

R_mk = 3,3[MPa] (PN-87/B-03002 załącznik 2 tab.Z2-1 )

m_m1 = 1,0 ( zaprawa plastyczna )

m_m2 = 1,0 ( zaprawa o gęstości objętościowej ponad 1,5 [t/m³ ])

(PN-87/B-03002 załącznik 2 )

(PN-87/B-03002 załącznik 2 - tab. Z2-3 )

• Sprawdzenie stanu granicznego nośności

>0,75

R_m ^. F_m ^. ϕ > N

ϕ - zależne od α_m ,
(PN-87/B-03002 str.8)

α_m = 1000 (PN-87/B-03002 załącznik 2- tab. Z2-5 )

przyjęto ϕ = 0,91 (PN-87/B-03002 str.8)

F_m - (powierzchnia projektowanego filarka )

F_m = 50 ^. 80 = 4000[cm² ]

R_m ^. F_m ^. ϕ = 0,22 ^. 4000 ^. 0,91 =800,8 [kN] > 722,68 [kN ]

Filarek spełnia warunki stanu granicznego nośności.

• Ciężar scianki licowej na wysokości kondygnacji

2,3 ^. 0,12 ^. 2,7 ^. 18 -1,5 ^.1,5 ^. 0,12 ^. 18 = 8,55 [kN]

• Wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie

R_mk = 3,3[MPa] (PN-87/B-03002 załącznik 2 tab.Z2-1 )

m_m1 = 1,0 ( zaprawa plastyczna )

m_m2 = 1,0 ( zaprawa o gęstości objętościowej ponad 1,5 [t/m³ ])

(PN-87/B-03002 załącznik 2 )

(PN-87/B-03002 załącznik 2 - tab. Z2-3 )

• Mimośród przypadkowy

e₀ = e_s + e_n

e_n = h/30 lecz nie mniej niż 1[cm]

e_n = 12/30 = 0,4 [cm] przyjmujemy 1[cm]

• Moment zginający

Wartość wiatru przenoszona przez ściankę licową wynosi :

1,404[kN/m] -0,47 [kN/m] = 0,934[kNm]

Wartość momentu wywołanego tym obciążeniem wynosi :

1. Schemat statyczny sprowadzamy do belki pięcioprzęsłowej .

2. Max rozstaw kotew wynosi 0.5[m] - przyjmujemy 0.5 [m].

Z tablic winklerowskich odczytujemy współczynniki odpowiadające odpowiednim wartościom przęsłowym momentu .

M1 = 0,078 ^. 0.5^{2 .} 0,934[kN/m] = 0,022[kNm]

M2 = 0,03 ^. 0.5^{2 .} 0,934[kN/m] = 0,0072[kNm]

M3 = 0,0462 ^. 0.5^{2 .} 0,934[kN/m] = 0,011[kNm]

M1 = Mmax = 0,22[kNm]

• Mimośród obciążenia

[m]

e₀ = 1[cm]+0,3[cm] = 1,3[cm]

• Sprawdzenie stanu granicznego nośności

R_m ^. F_m ^. ϕ > N

ϕ - zależne od α_m ,
(PN-87/B-03002 str.8)

α_m = 2000 (PN-87/B-03002 załącznik 2- tab. Z2-5 )

przyjęto ϕ = 0,23 (PN-87/B-03002 str.8)

F_m - (powierzchnia projektowanego filarka )

F_m = 12 ^. 80 = 960[cm² ]

R_m ^. F_m ^. ϕ = 0,154 ^. 960 ^. 0,23 = 34,0 [kN] > 8,55 [kN ]

Ścianka licowa spełnia warunki stanu granicznego nośności.

KONSTRUKCJE MUROWE

2

5

---