projekt z ścieków, Wysokoefektywne metody oczyszczania ścieków


  1. Charakterystyka jakościowa ścieków

Dane:

Przepływ średni dobowy: Qd-śr = 25600 [m3/d]

Stężenia zanieczyszczeń w ściekach dopływających do oczyszczalni

SBZT5ss = 256 [g/m3]

SZaw.og ss= 204,8 [g/m3]

SChZTss = 453,2 [g/m3]

SNogss = 51,2 [g/m3]

SN-NH4ss =44,8 [g/m3]

SPog ss=8,96 [g/m3]

Łss = Sss * Qśr-d [ kg/d]

Ł BZT5ss = 256* 25600= 6553,6 [kg/d]

Ł zaw.ogss = 204,8 * 25600 = 5242,88 [kg/d]

Ł ChZTss = 453,2*25600= 11601,92 [kg/d]

Ł N-NH4ss = 44,8* 25600 = 1146,88 [kg/d]

Ł Nogss = 51,2 * 25600 = 1310,72 [kg/d]

Ł Pogss = 8,96 * 25600 = 229,376 [kg/d]

Ilość wód osadowych: Q wos = 1920 [m3/d]

Skład wód osadowych:

SBZT5wo = 204,8 [g/m3]

SZaw.og wo= 384 [g/m3]

SChZTwo = 537,6 [g/m3]

SNogwo = 179,2 [g/m3]

SN-NH4wo =153,6 [g/m3]

SPog wo=19,2 [g/m3]

Łwo = Swo * Qwos [ kg/d]

Ł BZT5wo = 204,8* 1920= 393,2 [kg/d]

Ł zaw.og wo = 384 * 1920= 737,3 [kg/d]

Ł ChZT wo = 537,6*1920= 1032,2[kg/d]

Ł N-NH4wo = 153,6* 1920= 294,9[kg/d]

Ł Nog wo = 179,2 * 1920 = 344,6[kg/d]

Ł Pog wo = 19,2 * 1920 = 36,86[kg/d]

∑ŁdopłBZT = Ł BZT5ss + Ł BZT5wo = 6946,8 [kg/d]

∑Łdopłzaw og = 5980,2 [kg/d]

∑ŁdopłChZT = 12173,3[kg/d]

∑ŁdopłNog = 1654,78[kg/d]

∑ŁdopłN-NH4 = 1441,78[kg/d]

∑ŁdopłPog = 266,23[kg/d]

∑Q = Qwo+ Qśr-d = 25600 + 1920 = 27520 [m3/d]

Sd BZT = 0x01 graphic
= 252 [g/m3]

Sd zaw og = 0x01 graphic
=217 [g/m3]

Sd ChZT = 0x01 graphic
=442 [g/m3]

Sd Nog = 0x01 graphic
=60[g/m3]

Sd N-NH4 = 0x01 graphic
=52[g/m3]

Sd Pog = 0x01 graphic
=9,6[g/m3]

1.1)Ilość ścieków

∑Q = Qwo+ Qśr-d = 25600 + 1920 = 27520 [m3/d]

- przepływ średni godzinowy

Qśr-h = Qsr-d /24 = 25600/24 = 1066,67 [m3/h] (Qsr-d bez wód osadowych)

-przepływ średni z godzin dziennych

Qśrhdz = Qśrh * Ndmax * Nhdz = 1702,4 [m3/h]

Ndmax = 1,2

Nhdz = 1,33

-przepływ maksymalny godzinowy

Qmaxhh = Qśrh * Ndmax * Nhmax =1702,4*1,2*1,5= 1920 [m3/h]

Nhmax = 1,5

Ndmax = 1,2

Qhmin = 800 [m3/h]

Obliczenie równoważnej liczby mieszkańców

RLM=( ŁBZT5) / (60 0x01 graphic
)

RLM= 6553600/60 = 109227 Mk

Według rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 8 lipca 2004 najwyższe dopuszczalne wartości wskaźników zanieczyszczeń w ściekach odprowadzanych do gruntu lub do wody dla RLM > 100000 Mk wynoszą odpowiednio:

BZT5 = 15 mg O2/ l

ChZT= 125 mg O2/l

Zawiesina ogólna = 35 mg/l

Azot og = 10 mgN/l

Fosfor og = 1 mg P/l

    1. Niezbędny stopień oczyszczania

η= 0x01 graphic

ηBZT5= (252-15)/252*100%= 94%

ηzaw og = (217-35)/217*100% = 83,9%

0,9=(217-X) /217 → X= 21,7 ηzaw og = (217-21,7)/217= 90%

ηNog = (60-10)/60 *100%= 83,3%

η Pog = (9,6-1)/ 9,6 *100% = 89,6%

Lp.

Wskaźnik

Efektywność oczyszczania [%]

Wymagana efektywność

Oczyszczania [%]

1

BZT5

94,0

90

2

Zawiesina ogólna

83,9

90

3

Azot ogólny

83,3

85

4

Fosfor ogólny

89,6

90

    1. Stężenie zanieczyszczeń w odbiorniku po odprowadzeniu ścieków

Stopień rozcieńczenia

N= Qśr-d / SNQ *100 = 4,9 %

Przepływ w odbiornika po spuszczeniu ścieków:

Qrz = SNQ + Qdśr [m3/d]

SNQ = 6,4 [m3/s] = 552960 [m3/d]

Qdśr = 25600[m3/d]

Qrz = 522960 + 25600= 578560 [m3/ d]

Ł*wsk.= SNQ* So + Qśr-d * Se

Ł*BZT5 = 552960 * 5,12 + 25600* 15 = 3215155[g/d] S* BZT5 = Ł*/ Q* = 5,58 [g/m3]

Ł*Nog = 552960*6,4+ 25600*10 = 3794944[g/d ] S* Nog = 6,55 [g/m3]

Ł*Pog = 552960*0,33+ 25600*1 = 213280,8[ g/d] S* Pog = 0,37 [g/m3]

  1. Opis poszczególnych obiektów i urządzeń

2.1) Krata rzadka

Qhmax = 1920 [m3/h]= 533 [dm3/h]

Dobrano kanał jajowy, którym ścieki dopływają do oczyszczalni. Wymiary kanału KJ 0,6x0,9m ułożony ze spadkiem i= 3 ‰ , zagłębienie kolektora przed oczyszczalnią wynosi 3,2 m . W miejscu lokalizacji kanał jajowy przechodzi w kanał prostokątny o szerokości Bk = 0,6+0,2=0,8 [m].

Za kratą rzadką jest nadal kanał o szerokości Bk = 0,6 [m]. Napełnienie kanału 40 cm , ścieki dopływają z prędkością 1,4 m/s.

h

v

Kanał jajowy

0,4

1,4

Kanał prostokątny

0,5

1,4

Dobrano kratę oczyszczaną mechanicznie HYDROBUDOWA 9 o parametrach :

2.2.) Pompownia ścieków surowych

Zastosowano 5 pomp zatapialnych (4 pompy pracujące + 1 rezerwowa)

Wymagana wydajność pompy

Q= 0x01 graphic
= 1920/4 = 480 [m3/h]= 133 l/s

Dobrano pompy METALCHEM typ MS5 224M o parametrach :

2.3.) Krata gęsta

Ścieki będą podawane przez pompownię na kraty gęste schodkowe. Przyjęto wariant z dwiema kratami o takich samych parametrach. Kraty dobieramy w oparciu o katalog firmy Eko- Celkon.

Q1 = 0x01 graphic
= 0x01 graphic
= 960 [m3/h]

Dobrano kratę typu B o parametrach :

Zakres przepustowości i odczytane napełnienia przed kratą :

Q = 541,2 [m3/h] h = 500 [mm]

Q = 726,0 [m3/h] h = 600 mm]

Q = 938,4 [m3/h] > Q1 = 960 [m3/h] h = 700 [mm]

2.4) Ilość transport i odbiór skratek

Qskr­ = RLM * 0x01 graphic

Qskr­ = 109227 * 0x01 graphic

Skratki zgarniane są do podajnika ślimakowego o średnicy rurociągu 200 [mm]. Podajnik transportuje Skratki z obu krat do prasy hydraulicznej . Dobrano prasę hydrauliczną typu EkoCelkon

Po sprasowaniu objętość skratek zmniejszy się o połowę

Qskr. spr. = 0,5 * 5,98 = 2,99 m3/d

Skratki gromadzone są w kontenerze o pojemności Vk = 3 m3

• Częstotliwość wywożenia :

0x01 graphic

2.5) Piaskownik

Zaprojektowano dwa piaskowniki prostokątne przedmuchiwane na przepustowość

Q1 = 0x01 graphic
= 0x01 graphic
= 960 [m3/h]

Przyjęto tz = 6 min

Przyjęto długość piaskownika Lrz = 14 [m]

0x01 graphic

Ilość i usuwanie piasku

Do usuwania piasku zastosowano pompę Emu zainstalowaną w leju osadnika

Do odwirowania i przemywania piasku zastosowano klasyfikator.

2.6) Osadnik wstępny

Vcz-ost = ts * Qśr-h dz = 1702,4 [m3/h] * 1,0 [h] = 1702,4 [m3]

Zastosowano 2 osadniki

V1-cz = Vcz-ost /2 = 1702,4 / 2 = 851,2[m3]

Z tabeli UNIKLAR - 77 dobrano osadnik :

• Czas zatrzymania w czasie pogody bezdeszczowej :

0x01 graphic

3. Bilans zanieczyszczeń dopływających do reaktora.

3.1) Efektywność sedymentacji

Przyjęto efektywność sedymentacji :

Zawiesina ogólna η = 50%

BZT5 = 25%

Nog = 5%

Pog = 5%

Stężenie zanieczyszczeń w dopływie do reaktora.

Zawog : S=(1- 0,50)*217 = 108,5 g/m3

BZT5 : S= (1-0,25)*252 = 189 g/ m3

Nog : S = (1- 0,05)*60 = 57 g/m3

Pog : S= (1- 0,05) * 9,6 = 9,12 g/m3

0x01 graphic

0x01 graphic
= 3,3 dlatego skracamy czas sedymentacji w osadniku wstępnym i efektywność sedymentacji zmniejszy się do 15%

BZT5 : S= (1-0,15)*252 = 214,2 g/ m3

0x01 graphic
0x01 graphic
= 3,8

0x01 graphic
0x01 graphic
= 23

3.2) Bilans azotu

Stężenie azotu w dopływie

do reaktora

+57[gN/m3]

Stężenie N-NH4 w odpływie

- 1,5 [gN/m3]

Stężenie azotu przyswojonego

(2,5[%]*SBZT5)

-5,36 [gN/m3]

Saldo azotu do nitryfikacji

50,1

Stopień nitryfikacji

η = 0x01 graphic

Stężenie azotu przed

denitryfikacja

50,1[gN/m3]

Stężenie azotu N-NO3

W odpływie

-3,8 [gN/m3]

Saldo azotu do denitryfikacji

46,3 [gN/m3]

Stopień denitryfikacji

η = 0x01 graphic

3.3) Wymiarowanie reaktora Bardenpho -zmodyfikowanego

3.3.1) Parametry procesu

Obliczenia przeprowadzamy dla temperatury procesu T= 12 ˚C

0x01 graphic
0x01 graphic

Dla wstępnej denitryfikacji i obliczonego potencjału denitryfikacji przyjęto :

0x01 graphic

Wymagany wiek osadu odczytano z tabeli dla (Vd /VR = 0,5 ; RLM>100000 ;

ŁBZT5 > 6000[kg/d], T=12˚C)

WO = 13,2 [d]

0x01 graphic
=0x01 graphic

Jednostkowy przyrost osadu nadmiernego odczytano interpolując z tabeli

dXj = f(WO,(Zawog/BZT5))

dXj = 0,65

3.3.2) Dobowy przyrost osadu

ŁBZT5 US = Qśr- d * (Sr -Se) [kgBZT US/ d]

ŁBZT5 US = 27520*(0,214- 0,015) = 5476,5 [kgBZT US/ d]

ΔXd = dXj * ŁBZT5 US [kg sm/d]

ΔXd = 0,65 *5476,5 = 3559,7[kg sm/d]

3.3.3) Biologiczne usuwanie fosforu

Założono ,że w wyniku nadmiarowego biologicznego usuwania fosforu, zawartość fosforu w osadzie nadmiernym wyniesie (3-5)[% sm] ; przyjęto P= 5[% sm].

Łp = 0,05 * ΔXd [kg P/d]

Łp = 0,05 * = 178 [kg P/d]

Sp us = 0x01 graphic

Sp us = 178000/ 27520 = 6,46 0x01 graphic

Sp-b - Sp us = 9,12-6,46 = 2,65 0x01 graphic
> 1 0x01 graphic

3.3.4) Uzupełniające symultaniczne strącanie fosforu

Zastosowano symultaniczne (uzupełniające )strącanie fosforu za pomocą PIX-u

ΔSCh = 2,65 0x01 graphic

Fe = 3* ΔSCh 0x01 graphic

Fe = 3* 2,65 = 7,95 0x01 graphic

TSCh = ΔSCh * 6,8[‚g/m3]

TSCh = 2,65* 6,8= 18,02 [g/m3]

Stąd:

TS* = TS(zaw.og) + TSCh = 108,5+ 18,02=126,52 [g/m3]

0x01 graphic

dXj = f(WO= 13,2 ; (TS*/ BZT5 = 0,59) = 0,73 [kg sm/kg BZT5]

ΔXd = 0,73 * 5476,5 =3997,8 [kg sm/d]

3.3.5) Objętość reaktora ( z nitryfikacją I denitryfikacją)

X- stężenie osadu w reaktorze , przyjęto z tabeli X= 4,0 [sm/m3]

VR = 0x01 graphic
[m3]

VR = 0x01 graphic
=13193 [m3]

4.Osadnik wtórny.

Przyjęto czas zatrzymania tz = 4 [h]

0x01 graphic

Zastosowano 2 osadniki wtórne radialne.

• Objętość czynna 1 osadnika :

0x01 graphic

Przyjęto 2 osadniki UNIKLAR-77 typ ORWT 36 o parametrach

5. Wymiary reaktora :

Przyjęto liczbę reaktorów n = 2

• Objętość jednego reaktora ( nitryfikacja + denitryfikacja ):

0x01 graphic

Przyjęto :

• Powierzchnia 1 reaktora :

0x01 graphic

• Długość reaktora :

0x01 graphic

• Rzeczywista objętość reaktora :

0x01 graphic

• Długość komory niedotlenionej ( denitryfikacji ) :

0x01 graphic

• Długość komory tlenowej :

0x01 graphic

• Komora beztlenowa ( defosfotacji ) :

tz = 1,5 [h] w odniesieniu do Qdśr

0x01 graphic

0x01 graphic

• Komora predenitryfikacji :

tz = 1 [h] w odniesieniu do Qdśr

0x01 graphic

0x01 graphic

• Łączna objętość komór :

0x01 graphic

Głębokość H = 5,0 [m]

• Powierzchnia :

0x01 graphic

Przyjęto długość B = 36 [m] i szerokość B = 8 [m].

• Długość komory beztlenowej :

0x01 graphic

• Długość komory predenitryfikacji :

0x01 graphic

• Całkowita objętość reaktora :

0x01 graphic

5.1) .System napowietrzania :

5.1.1) Zapotrzebowanie tlenu :

Zapotrzebowanie tlenu obliczono z Eckenfeldera :

0x01 graphic

gdzie :

• Zapotrzebowanie tlenu na oddychanie biomasy :

0x01 graphic

• Zapotrzebowanie tlenu na usuwanie BZT5 :

0x01 graphic

• Zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację :

0x01 graphic

• Odzysk tlenu w procesie denitryfikacji :

0x01 graphic

Razem : Średnie zapotrzebowanie : 11610,8 [kg O2/d]

• Maksymalne zapotrzebowanie :

0x01 graphic

5.1.2)Zapotrzebowanie powietrza :

Zastosowano dyfuzory membranowe SANITAIRE o parametrach:

O2-1 m = 280 * 0,29 * 0,65 = 52,78 [gO2/ m3]

0x01 graphic

5.2).Stacja dmuchaw :

W stacji zainstalowano 6 dmuchaw ( 5 pracujących + 1 rezerwowa ) .

• Wydajność 1 dmuchawy :

0x01 graphic
= 31,8 [m3/min]

Wymagany przyrost ciśnienia Δp ( spręż.)

Razem : Δp ( spręż.) = 5,2 [mH2O]

DOBRANO DMUCHAWE firmy Comp Rot RB-LP 80

-wydajność 33,5 [m3/min]

- moc silnika 18,5 [kW]

- nadciśnienie 200 [mbar]

ndyf = 0x01 graphic
= 3819 szt.

5.3) System mieszania

5.3.1)Komora predenitryfikacji :

Wskaźnik mocy mieszania - NJM = 5 [W/m3]

• Wymagana moc mieszadła :

0x01 graphic

Zastosowano mieszadło średnioobrotowe firmy REDOR MD 80-80 /260/5,5 o następujących parametrach :

5.3.2)Komora beztlenowa ( defosfatacji ):

Wskaźnik mocy mieszania - NJM = 5 [W/m3]

• Wymagana moc mieszadła :

0x01 graphic

Zastosowano mieszadło średnioobrotowe firmy REDOR MD 80-80 /296/7,5 o parametrach :

5.3.3) Komora niedotleniona.

Wskaźnik mocy mieszania Nj-m = 4[W/m2]

• Wymagana moc mieszadła :

0x01 graphic

Zastosowano 3 mieszadła wolnoobrotowe firmy REDOR MT 100-250 /40/5,5 o parametrach :

5.4)Pompownie recyrkulacyjne :

5.4.1)Recyrkulacja wewnętrzna :

Stopień recyrkulacji wewnętrznej Nw = 300-400 % , przyjęto Nw = 300 %.

W każdym z reaktorów zastosowano 2 mieszadła zanurzalne o wydajności

każdego z mieszadeł :

0x01 graphic

Dobrano mieszadła pompujące firmy REDOR MP 80-650/7,5 o parametrach :

5.4.2)Recyrkulacja zewnętrzna :

Stopień recyrkulacji zewnętrznej Nz = 50-100 % , przyjęto Nz = 100 %.

Zastosowano 2 pompy zatapialne - 2 dla każdego reaktora .

• Wydajność 1 pompy :

0x01 graphic

Dobrano pompy METALCHEM MS 5 -224 -M o parametrach :

6.Przeróbka osadów:

6.1).Bilans osadu :

• Osad wstępny ( z osadników wstępnych ) :

0x01 graphic

• Osad nadmierny :

0x01 graphic

• osad chemiczny :

0x01 graphic

• tłuszcze (5% osadu wstępnego)

SM4= 5% SM1 = 0,05*2985,9= 149,3 [kg/d]

6.2).Objętość osadu :

0x01 graphic

• Osad wstępny :

0x01 graphic

0x01 graphic

• Osad nadmierny :

0x01 graphic

• Osad chemiczny :

0x01 graphic

• Tłuszcze :

0x01 graphic

• Całkowita dobowa objętość osadów powstających w oczyszczalni :

0x01 graphic

6.3).Zagęszczanie osadu nadmiernego :

Osad będzie zagęszczany do stężenia sm = 6%. Zastosowano mechaniczne zagęszczanie na taśmie z użyciem polielektrolitu.

Dobór zagęszczacza taśmowego :

Wydajność agregatu określono przy założeniu pracy taśmy przez 12 [h/d] ( z wyłączeniem weekendów ) :

0x01 graphic

Dobrano 2 zagęszczacze taśmowe firmy BELLMER typ TD 2 z Turbodrain o przepustowości 35-50 [m3/d]

6.3.1)Ilość polielektrolitu :

Zapotrzebowanie polielektrolitu : 5 [kg] / 1000 [kg SM]

0x01 graphic

Przyjmując 12 [h] cykl pracy.

QPEL = 28 kg/d / 12 = 2,3[kg/h ]

• Zapotrzebowanie wody do rozcieńczenia polielektrolitu 0,5 % :

0x01 graphic

Dobrano automatyczna stację przygotowania i dawkowania polielektrolitu firmy BELLMER agregat nr 3 -trzykomorowy zbiornik flokulantów o parametrach :

• Objętość osadu po zagęszczeniu ( sucha masa po zagęszczeniu ) :

0x01 graphic

• Objętość odcieku :

0x01 graphic

6.4)Zagęszczanie osadu wstępnego :

Dobrano zagęszczacz radialny firmy Uniklar

Vcz = 132,5 [m3]

Czas zagęszczania t= 132,5 m3/ 99,5 [m3/d]= 1,3 d

Aby utrzymać średnią gęstość osadu 6% sm na odpływie osadu z zagęszczaniem zainstalować gęstościomierz.

• Objętość osadu po zagęszczeniu :

0x01 graphic

•Objętość odcieku :

0x01 graphic

• Dobór pomp do tłoczenia osadu zagęszczonego:

Dobrano pompy śrubowe:

Dobrano pompy śrubowe firmy Tofama S.A. typ 40 PSRSP

- wydajność 2 m3/h

- obroty 335 obr/min

6.5)Bilans jakościowy osadu surowego :

Rodzaj osadu

SM

%SMm

SMm

%SMo

SMo

Wstępny

2985,9

30

895,77

70

2090,1

Nadmierny

3559,7

25

889,9

75

2669,7

Chemiczny

438

100

438

-

-

tłuszcze

149,3

-

-

100

149,3

Razem:

7132,9

U = 94 %, V= 7132,9/10x6 = 118,8 [m3/d]

6.6)Wydzielone komory fermentacyjne :

6.6.1).Bilans jakościowy osadu po fermentacji :

Rodzaj osadu

SMm

[kg/d]

%SM0n

Smon

[kg/d]

%SMor

Smor

[kg/d]

Wstępny

895,77

62

1295,86

38

794,2

Nadmierny

889,9

62

1655,2

38

1014,5

Chemiczny

438

-

-

-

-

tłuszcze

-

0

-

100

149,3

Razem:

2223,7

2951,1

1958

• Sucha masa osadu przefermentowanego :

0x01 graphic

• Produkcja gazu :

0x01 graphic

Dobór zbiornika gazu :

Zbiornik gazu dobrano na objętość gazu:

0x01 graphic

Dobrano zbiornik gazu firmy SATTLER typ B9 118 o parametrach:

- wysokość H = 8,17 m

• Objętość osadu doprowadzanego do WKF

Vo sur = 7132,9/10x6 = 118,8 [m3/d]

• Stężenie osadu przefermentowanego :

0x01 graphic

• Objętość komory fermentacyjnej :

0x01 graphic

6.7).Odwadnianie i higienizacja :

• Zbiornik magazynowy osadu przefermentowanego :

Zaprojektowano zbiornik na przetrzymanie osadu w czasie przerwy w pracy stacji odwadniania, którą założono przez maksymalnie 5 dni.

0x01 graphic

Zbiornik będzie wyposażony w mieszadło podwodne i poziome i pomost kontrolny z miejscem do poboru próbek wody.

Stacja odwadniania osadu przefermentowanego.

Zaprojektowano taśmę pracującą 8h na dobę przez 5 dni w tygodniu.

Wydajność prasy i pompy śrubowej tłoczącej osad:

0x01 graphic

Dobór prasy odwadniającej osad przefermentowany na 179,8 m3 na dobę, czyli 7,5 m3/h

Dobrano prasę odwadniającą firmy Bellmer - prasa Winkelpresse WPN-K 2o parametrach:

- wydajność - 15-25 m3/h

- szerokość sita - 1 700 mm

- szerokość - 2 950 mm

- długość - 5 700 mm

- wysokość - 2 000 mm

• Ilość polielektrolitu :

Zapotrzebowanie polielektrolitu 5 [kg]/ 1000 [kgsm].

0x01 graphic

• Potrzebna wydajność agregatu do roztwarzania polielektrolitów ( pracy 8 [h/d] , 5 [d/tydzień]

0x01 graphic

• Zapotrzebowanie wody do rozcieńczenia roztworu 0,5 % :

0x01 graphic

Przyjęto agregat firmy BELLMER o parametrach :

- wydajność Q =1000 [l/m3]

• Objętość osadu po odwodnieniu :

0x01 graphic

Po prasie osad podawany jest podajnikiem ślimakowym do stacji wapnowania osadu.

Stacja wapnowania osadu :

Przyjęto dawkę wapna DCaO = 30 % Smo.

• Ilość higienizowanego osadu :

0x01 graphic

• Zapotrzebowanie czystego wapna , t = 8 [h/d] :

0x01 graphic

• Zapotrzebowanie wapna technicznego :

F= 0,8 - współczynnik przeliczeniowy dawki wapna w postaci czystej a dawka wapna technicznego :

0x01 graphic

6.8).Magazynowanie osadu :

Na działce oczyszczalni projektuje się plac dla magazynowania osadu w czasie przerw w jego odbiorze. Czas magazynowania 3 miesiące. Osad będzie składowany na hałdzie o wysokości 1,5 [m].

• Objętość magazynowanego osadu :

0x01 graphic

• Powierzchnia placu : F= 333/1,5 = 222 m2

7. Obliczenie końcowego chlorowania

Dawka chloru: 8,0 gCl2/m3 (ścieki bezpośrednio po OWT)

7.1.Obliczenie max zapotrzebowania chloru (dla Qhmax = 1920 m3/h)

Cl2max = D*Qhmax = 8,0 * 1920 = 15360 gCl2/h = 15,4 kgCl2/h

    1. Obliczenie min zapotrzebowania chloru (dla Qhmin = 800 m3/h)

Cl2max = D*Qhmax = 8,0 * 800 = 6400 gCl2/h = 6,4 kgCl2/h

Dobrano chlorator Alldos

DCl2 =

    1. Obliczenie komory kontaktowej

V = Qhmax * t = 1920 * 0,25 h = 480 m3

H = 6 m, B = 3 * 1,5 m (3 korytarze po 1,5 m)

L = V/(H*B) = 480/(6 *4,5) = 480/18 = 17,8 m

4) Sprawdzenie warunku L:B

L : B = 17,8*3/1,5 = 35,5 <40

5) Rzeczywiste wymiary komory kontaktowej (zewnętrzne)

Brz = 3*1,5 + 4*0,2 = 5,30 m

Lrz = 17,8 + 2*0,2 = 18,2m

OBLICZENIE DECHLORACJI ŚCIEKÓW

Dawka pozostała chloru 0,5 gCl2/m3

Dawka SO2: 1,3 * 0,5 = 0,65 gSO2/m3

Zapotrzebowanie:

maksymalne: 0,65 * 1920 = 1248 gSO2/h

minimalne: 0,65 * 800 = 520 gSO2/h

Dobór dawkownika gazu: Alldos C111 1szt + 1R

Komora dechloracji: H=6 m, B=1,5 m

V = Qhmax * t = 1920* 45/3600 = 24m3

L = 24/(4*1,5) = 24/6 = 4m

1



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
OPIS TECHNOLOGICZNY OCZYSZCZALNI, Wysokoefektywne metody oczyszczania ścieków
wysefy2, Wysokoefektywne metody oczyszczania ścieków
metody oczyszczania ścieków
Biologia ściągi, ściąga bio, Biologiczne metody oczyszczania ścieków:
15[1]. Chartakterystyka i metody oczyszczania sciekow z zastosowaniem zloz biologicznych, pytania dy
Prezentacja Naturalne metody oczyszczania ścieków
MECHANICZNE METODY OCZYSZCZANIA SCIEKOW I ZWIAZANE Z NIMI TECHNOLOGIE, ochrona środowiska UTP bydgos
MECHANICZNE METODY OCZYSZCZANIA SCIEKOW I ZWIAZANE Z NIMI TECHNOLOGIE
14[1]. Charakterystyka i metody oczyszczania sciekow metoda osadu czynnego, pytania dyplomowe
METODY OCZYSZCZANIA SCIEKOW
Biologiczne metody oczyszczania ścieków, OCHRONA ŚRODOWISKA UJ, BMOS
Metody oczyszczania ścieków, Technologia drewna
Biologiczne metody oczyszczania sciekow 2005, ochrona środowiska, oczyszczanie ścieków
3 Metody oczyszczanie ścieków w przem spoż(1)
PoŚ- projekt, Inżynieria Środowiska, Przydomowe oczyszczalnie ścieków, projekt, Przydomowe oczyszcza
METODY OCZYSZCZANIA SCIEKOW NA WYBRANYM PRZYKLADZIE
Metody oczyszczania ścieków z hodowli zwierząt2

więcej podobnych podstron