Charakterystyka jakościowa ścieków
Dane:
Przepływ średni dobowy: Qd-śr = 25600 [m3/d]
Stężenia zanieczyszczeń w ściekach dopływających do oczyszczalni
SBZT5ss = 256 [g/m3]
SZaw.og ss= 204,8 [g/m3]
SChZTss = 453,2 [g/m3]
SNogss = 51,2 [g/m3]
SN-NH4ss =44,8 [g/m3]
SPog ss=8,96 [g/m3]
Łss = Sss * Qśr-d [ kg/d]
Ł BZT5ss = 256* 25600= 6553,6 [kg/d]
Ł zaw.ogss = 204,8 * 25600 = 5242,88 [kg/d]
Ł ChZTss = 453,2*25600= 11601,92 [kg/d]
Ł N-NH4ss = 44,8* 25600 = 1146,88 [kg/d]
Ł Nogss = 51,2 * 25600 = 1310,72 [kg/d]
Ł Pogss = 8,96 * 25600 = 229,376 [kg/d]
Ilość wód osadowych: Q wos = 1920 [m3/d]
Skład wód osadowych:
SBZT5wo = 204,8 [g/m3]
SZaw.og wo= 384 [g/m3]
SChZTwo = 537,6 [g/m3]
SNogwo = 179,2 [g/m3]
SN-NH4wo =153,6 [g/m3]
SPog wo=19,2 [g/m3]
Łwo = Swo * Qwos [ kg/d]
Ł BZT5wo = 204,8* 1920= 393,2 [kg/d]
Ł zaw.og wo = 384 * 1920= 737,3 [kg/d]
Ł ChZT wo = 537,6*1920= 1032,2[kg/d]
Ł N-NH4wo = 153,6* 1920= 294,9[kg/d]
Ł Nog wo = 179,2 * 1920 = 344,6[kg/d]
Ł Pog wo = 19,2 * 1920 = 36,86[kg/d]
∑ŁdopłBZT = Ł BZT5ss + Ł BZT5wo = 6946,8 [kg/d]
∑Łdopłzaw og = 5980,2 [kg/d]
∑ŁdopłChZT = 12173,3[kg/d]
∑ŁdopłNog = 1654,78[kg/d]
∑ŁdopłN-NH4 = 1441,78[kg/d]
∑ŁdopłPog = 266,23[kg/d]
∑Q = Qwo+ Qśr-d = 25600 + 1920 = 27520 [m3/d]
Sd BZT =
= 252 [g/m3]
Sd zaw og =
=217 [g/m3]
Sd ChZT =
=442 [g/m3]
Sd Nog =
=60[g/m3]
Sd N-NH4 =
=52[g/m3]
Sd Pog =
=9,6[g/m3]
1.1)Ilość ścieków
∑Q = Qwo+ Qśr-d = 25600 + 1920 = 27520 [m3/d]
- przepływ średni godzinowy
Qśr-h = Qsr-d /24 = 25600/24 = 1066,67 [m3/h] (Qsr-d bez wód osadowych)
-przepływ średni z godzin dziennych
Qśrhdz = Qśrh * Ndmax * Nhdz = 1702,4 [m3/h]
Ndmax = 1,2
Nhdz = 1,33
-przepływ maksymalny godzinowy
Qmaxhh = Qśrh * Ndmax * Nhmax =1702,4*1,2*1,5= 1920 [m3/h]
Nhmax = 1,5
Ndmax = 1,2
przepływ minimalny godzinowy
Qhmin = 800 [m3/h]
Obliczenie równoważnej liczby mieszkańców
RLM=( ŁBZT5) / (60
)
RLM= 6553600/60 = 109227 Mk
Według rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 8 lipca 2004 najwyższe dopuszczalne wartości wskaźników zanieczyszczeń w ściekach odprowadzanych do gruntu lub do wody dla RLM > 100000 Mk wynoszą odpowiednio:
BZT5 = 15 mg O2/ l
ChZT= 125 mg O2/l
Zawiesina ogólna = 35 mg/l
Azot og = 10 mgN/l
Fosfor og = 1 mg P/l
Niezbędny stopień oczyszczania
η=
ηBZT5= (252-15)/252*100%= 94%
ηzaw og = (217-35)/217*100% = 83,9%
0,9=(217-X) /217 → X= 21,7 ηzaw og = (217-21,7)/217= 90%
ηNog = (60-10)/60 *100%= 83,3%
η Pog = (9,6-1)/ 9,6 *100% = 89,6%
Lp. |
Wskaźnik |
Efektywność oczyszczania [%] |
Wymagana efektywność Oczyszczania [%] |
1 |
BZT5 |
94,0 |
90 |
2 |
Zawiesina ogólna |
83,9 |
90 |
3 |
Azot ogólny |
83,3 |
85 |
4 |
Fosfor ogólny |
89,6 |
90 |
Stężenie zanieczyszczeń w odbiorniku po odprowadzeniu ścieków
Stopień rozcieńczenia
N= Qśr-d / SNQ *100 = 4,9 %
Przepływ w odbiornika po spuszczeniu ścieków:
Qrz = SNQ + Qdśr [m3/d]
SNQ = 6,4 [m3/s] = 552960 [m3/d]
Qdśr = 25600[m3/d]
Qrz = 522960 + 25600= 578560 [m3/ d]
Ł*wsk.= SNQ* So + Qśr-d * Se
Ł*BZT5 = 552960 * 5,12 + 25600* 15 = 3215155[g/d] S* BZT5 = Ł*/ Q* = 5,58 [g/m3]
Ł*Nog = 552960*6,4+ 25600*10 = 3794944[g/d ] S* Nog = 6,55 [g/m3]
Ł*Pog = 552960*0,33+ 25600*1 = 213280,8[ g/d] S* Pog = 0,37 [g/m3]
Opis poszczególnych obiektów i urządzeń
2.1) Krata rzadka
Qhmax = 1920 [m3/h]= 533 [dm3/h]
Dobrano kanał jajowy, którym ścieki dopływają do oczyszczalni. Wymiary kanału KJ 0,6x0,9m ułożony ze spadkiem i= 3 ‰ , zagłębienie kolektora przed oczyszczalnią wynosi 3,2 m . W miejscu lokalizacji kanał jajowy przechodzi w kanał prostokątny o szerokości Bk = 0,6+0,2=0,8 [m].
Za kratą rzadką jest nadal kanał o szerokości Bk = 0,6 [m]. Napełnienie kanału 40 cm , ścieki dopływają z prędkością 1,4 m/s.
|
h |
v |
Kanał jajowy |
0,4 |
1,4 |
Kanał prostokątny |
0,5 |
1,4 |
Dobrano kratę oczyszczaną mechanicznie HYDROBUDOWA 9 o parametrach :
przepustowość - 3000 [m3/h]
szerokość kanału - 1,0 [m]
prześwit prętów kraty - s = 40 [mm]
2.2.) Pompownia ścieków surowych
Zastosowano 5 pomp zatapialnych (4 pompy pracujące + 1 rezerwowa)
Wymagana wydajność pompy
Q=
= 1920/4 = 480 [m3/h]= 133 l/s
Dobrano pompy METALCHEM typ MS5 224M o parametrach :
wydajność pompy - 135 [dm3/s]
wysokość podnoszenia pompy - H = 8 [mH2O]
moc nominalna - 22,0 [kW]
obroty - n = 1460 [obr./min].
2.3.) Krata gęsta
Ścieki będą podawane przez pompownię na kraty gęste schodkowe. Przyjęto wariant z dwiema kratami o takich samych parametrach. Kraty dobieramy w oparciu o katalog firmy Eko- Celkon.
Q1 =
=
= 960 [m3/h]
Dobrano kratę typu B o parametrach :
głębokość kanału - 1100 [mm]
prześwit kraty - 4 [mm]
szerokość kanału - 800 [mm]
wysokość napływu - 700 [mm].
Zakres przepustowości i odczytane napełnienia przed kratą :
Q = 541,2 [m3/h] h = 500 [mm]
Q = 726,0 [m3/h] h = 600 mm]
Q = 938,4 [m3/h] > Q1 = 960 [m3/h] h = 700 [mm]
2.4) Ilość transport i odbiór skratek
jednostkowy wskaźnik ilości skratek
Qskr = RLM *
Qskr = 109227 *
Skratki zgarniane są do podajnika ślimakowego o średnicy rurociągu 200 [mm]. Podajnik transportuje Skratki z obu krat do prasy hydraulicznej . Dobrano prasę hydrauliczną typu EkoCelkon
Po sprasowaniu objętość skratek zmniejszy się o połowę
Qskr. spr. = 0,5 * 5,98 = 2,99 m3/d
Skratki gromadzone są w kontenerze o pojemności Vk = 3 m3
• Częstotliwość wywożenia :
2.5) Piaskownik
Zaprojektowano dwa piaskowniki prostokątne przedmuchiwane na przepustowość
Q1 =
=
= 960 [m3/h]
Głębokość H= 3,2 [m]
Szerokość piaskownika B= 3,2 [m]
Powierzchnia czynna jednej komory A= 7,32 [m2]
Czas zatrzymania (napowietrzania) tz = (5-15) min
Przyjęto tz = 6 min
Objętość jednej komory V1 = tz* Q1 = 960 [m3/h] * 0,1 [h] = 96 m3
Długość jednej komory L1 = V1/ F1 = 96/7,32= 13,1 [m]
Przyjęto długość piaskownika Lrz = 14 [m]
Rzeczywista objętość jednej komory Vrz = Lrz * F1 = 14*7,32= 102,5 [m3]
Czas zatrzymania w czasie pogody bezdeszczowej :
Powierzchnia w planie jednego piaskownika A1 = Lrz * B1 =14,0 * 3,2= 44,8 [m2]
Prędkość liniowa v1= Q/F = [m/s]
Ilość i usuwanie piasku
Wskaźnik jednostkowy ilości piasku qp=
Dobowa ilość piasku Q dp = 0,02 *
[m3/d] = 0,02 * (25600/1000)= 0,512 [m3/d]
Do usuwania piasku zastosowano pompę Emu zainstalowaną w leju osadnika
Do odwirowania i przemywania piasku zastosowano klasyfikator.
2.6) Osadnik wstępny
Zastosowano osadniki wstępne radialne .
Przyjęto czas sedymentacji ts= 1,0 [h] dla Qśr- h dz
Wymagana objętość osadnika
Vcz-ost = ts * Qśr-h dz = 1702,4 [m3/h] * 1,0 [h] = 1702,4 [m3]
Zastosowano 2 osadniki
Objętość czynna jednego osadnika
V1-cz = Vcz-ost /2 = 1702,4 / 2 = 851,2[m3]
Z tabeli UNIKLAR - 77 dobrano osadnik :
wielkość Orws - 24
średnica osadnika : D = 24,0 [m]
pojemność czynna : V1-cz = 891 [m3]
• Czas zatrzymania w czasie pogody bezdeszczowej :
3. Bilans zanieczyszczeń dopływających do reaktora.
3.1) Efektywność sedymentacji
Przyjęto efektywność sedymentacji :
Zawiesina ogólna η = 50%
BZT5 = 25%
Nog = 5%
Pog = 5%
Stężenie zanieczyszczeń w dopływie do reaktora.
Zawog : S=(1- 0,50)*217 = 108,5 g/m3
BZT5 : S= (1-0,25)*252 = 189 g/ m3
Nog : S = (1- 0,05)*60 = 57 g/m3
Pog : S= (1- 0,05) * 9,6 = 9,12 g/m3
= 3,3 dlatego skracamy czas sedymentacji w osadniku wstępnym i efektywność sedymentacji zmniejszy się do 15%
BZT5 : S= (1-0,15)*252 = 214,2 g/ m3
→
= 3,8
→
= 23
3.2) Bilans azotu
Nitryfikacja
Stężenie azotu w dopływie do reaktora |
+57[gN/m3] |
Stężenie N-NH4 w odpływie |
- 1,5 [gN/m3] |
Stężenie azotu przyswojonego (2,5[%]*SBZT5) |
-5,36 [gN/m3] |
Saldo azotu do nitryfikacji |
50,1 |
Stopień nitryfikacji
η =
Denitryfikacja
Stężenie azotu przed denitryfikacja |
50,1[gN/m3] |
Stężenie azotu N-NO3 W odpływie |
-3,8 [gN/m3] |
Saldo azotu do denitryfikacji |
46,3 [gN/m3] |
Stopień denitryfikacji
η =
3.3) Wymiarowanie reaktora Bardenpho -zmodyfikowanego
3.3.1) Parametry procesu
Obliczenia przeprowadzamy dla temperatury procesu T= 12 ˚C
Potencjał denitryfikacji
Dla wstępnej denitryfikacji i obliczonego potencjału denitryfikacji przyjęto :
Wymagany wiek osadu odczytano z tabeli dla (Vd /VR = 0,5 ; RLM>100000 ;
ŁBZT5 > 6000[kg/d], T=12˚C)
WO = 13,2 [d]
=
Jednostkowy przyrost osadu nadmiernego odczytano interpolując z tabeli
dXj = f(WO,(Zawog/BZT5))
dXj = 0,65
3.3.2) Dobowy przyrost osadu
ŁBZT5 US = Qśr- d * (Sr -Se) [kgBZT US/ d]
ŁBZT5 US = 27520*(0,214- 0,015) = 5476,5 [kgBZT US/ d]
ΔXd = dXj * ŁBZT5 US [kg sm/d]
ΔXd = 0,65 *5476,5 = 3559,7[kg sm/d]
3.3.3) Biologiczne usuwanie fosforu
Założono ,że w wyniku nadmiarowego biologicznego usuwania fosforu, zawartość fosforu w osadzie nadmiernym wyniesie (3-5)[% sm] ; przyjęto P= 5[% sm].
Ładunek fosforu usuwany z osadem nadmiernym:
Łp = 0,05 * ΔXd [kg P/d]
Łp = 0,05 * = 178 [kg P/d]
Usunięte stężenie fosforu Sp us
Sp us =
Sp us = 178000/ 27520 = 6,46
Pozostałe stężenie fosforu
Sp-b - Sp us = 9,12-6,46 = 2,65
> 1
3.3.4) Uzupełniające symultaniczne strącanie fosforu
Zastosowano symultaniczne (uzupełniające )strącanie fosforu za pomocą PIX-u
Ilość fosforu do chemicznego strącenia (przy założeniu całkowitego usuwania P):
ΔSCh = 2,65
Zapotrzebowanie żelaza
Fe = 3* ΔSCh
Fe = 3* 2,65 = 7,95
Ilość osadu chemicznego
TSCh = ΔSCh * 6,8[‚g/m3]
TSCh = 2,65* 6,8= 18,02 [g/m3]
Stąd:
TS* = TS(zaw.og) + TSCh = 108,5+ 18,02=126,52 [g/m3]
Przyrost osadu z symultanicznym strącaniem
dXj = f(WO= 13,2 ; (TS*/ BZT5 = 0,59) = 0,73 [kg sm/kg BZT5]
ΔXd = 0,73 * 5476,5 =3997,8 [kg sm/d]
3.3.5) Objętość reaktora ( z nitryfikacją I denitryfikacją)
X- stężenie osadu w reaktorze , przyjęto z tabeli X= 4,0 [sm/m3]
VR =
[m3]
VR =
=13193 [m3]
4.Osadnik wtórny.
Przyjęto czas zatrzymania tz = 4 [h]
Zastosowano 2 osadniki wtórne radialne.
• Objętość czynna 1 osadnika :
Przyjęto 2 osadniki UNIKLAR-77 typ ORWT 36 o parametrach
Średnica osadnika D = 36 [m]
Pojemność czynna Vcz = 3006[m3]
5. Wymiary reaktora :
Przyjęto liczbę reaktorów n = 2
• Objętość jednego reaktora ( nitryfikacja + denitryfikacja ):
Przyjęto :
głębokość reaktora : H = 5,0 [m]
szerokość reaktora : BR = 36 [m] ( ≤ Dos-wt )
• Powierzchnia 1 reaktora :
• Długość reaktora :
• Rzeczywista objętość reaktora :
• Długość komory niedotlenionej ( denitryfikacji ) :
• Długość komory tlenowej :
• Komora beztlenowa ( defosfotacji ) :
tz = 1,5 [h] w odniesieniu do Qdśr
• Komora predenitryfikacji :
tz = 1 [h] w odniesieniu do Qdśr
• Łączna objętość komór :
Głębokość H = 5,0 [m]
• Powierzchnia :
Przyjęto długość B = 36 [m] i szerokość B = 8 [m].
• Długość komory beztlenowej :
• Długość komory predenitryfikacji :
• Całkowita objętość reaktora :
5.1) .System napowietrzania :
5.1.1) Zapotrzebowanie tlenu :
Zapotrzebowanie tlenu obliczono z Eckenfeldera :
gdzie :
• Zapotrzebowanie tlenu na oddychanie biomasy :
• Zapotrzebowanie tlenu na usuwanie BZT5 :
• Zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację :
• Odzysk tlenu w procesie denitryfikacji :
Razem : Średnie zapotrzebowanie : 11610,8 [kg O2/d]
• Maksymalne zapotrzebowanie :
5.1.2)Zapotrzebowanie powietrza :
Zastosowano dyfuzory membranowe SANITAIRE o parametrach:
stopień wykorzystania tlenu z powietrza- 29 % dla Hcz = 4,7 m
współczynnik dyfuzji - α = 0,65
zawartość tlenu w powietrzu - 280 [gO2/m3].
wykorzystanie tlenu z 1 [N m3] powietrza
O2-1 m = 280 * 0,29 * 0,65 = 52,78 [gO2/ m3]
Zapotrzebowanie powietrza :
5.2).Stacja dmuchaw :
W stacji zainstalowano 6 dmuchaw ( 5 pracujących + 1 rezerwowa ) .
• Wydajność 1 dmuchawy :
= 31,8 [m3/min]
Wymagany przyrost ciśnienia Δp ( spręż.)
ciśnienie hydrostatyczne - 4,7 [mH2O]
opory membrany dyfuzora - 0,3 [mH2O]
straty w przewodach - 0,2 [mH2O]
Razem : Δp ( spręż.) = 5,2 [mH2O]
DOBRANO DMUCHAWE firmy Comp Rot RB-LP 80
-wydajność 33,5 [m3/min]
- moc silnika 18,5 [kW]
- nadciśnienie 200 [mbar]
Ilość dyfuzorów
ndyf =
= 3819 szt.
5.3) System mieszania
5.3.1)Komora predenitryfikacji :
Wskaźnik mocy mieszania - NJM = 5 [W/m3]
• Wymagana moc mieszadła :
Zastosowano mieszadło średnioobrotowe firmy REDOR MD 80-80 /260/5,5 o następujących parametrach :
średnica śmigła - 800 [mm]
obroty śmigła - 260 [obr./min]
moc zainstalowanego silnika - Ns = 3,55 [kW].
5.3.2)Komora beztlenowa ( defosfatacji ):
Wskaźnik mocy mieszania - NJM = 5 [W/m3]
• Wymagana moc mieszadła :
Zastosowano mieszadło średnioobrotowe firmy REDOR MD 80-80 /296/7,5 o parametrach :
średnica śmigła - 800 [mm]
obroty śmigła - 296 [obr./min]
moc zainstalowanego silnika - 5,25 [kW].
5.3.3) Komora niedotleniona.
Wskaźnik mocy mieszania Nj-m = 4[W/m2]
• Wymagana moc mieszadła :
Zastosowano 3 mieszadła wolnoobrotowe firmy REDOR MT 100-250 /40/5,5 o parametrach :
średnica śmigła - 2500 [mm]
obroty śmigła - 40 [obr./min]
mocna wale śmigła- 4,47 [kW].
5.4)Pompownie recyrkulacyjne :
5.4.1)Recyrkulacja wewnętrzna :
Stopień recyrkulacji wewnętrznej Nw = 300-400 % , przyjęto Nw = 300 %.
W każdym z reaktorów zastosowano 2 mieszadła zanurzalne o wydajności
każdego z mieszadeł :
Dobrano mieszadła pompujące firmy REDOR MP 80-650/7,5 o parametrach :
średnica śmigła 650 mm
obroty śmigła - 360 [obr./min]
obroty silnika - 1450 [obr./min]
moc silnika 7,5 kW
5.4.2)Recyrkulacja zewnętrzna :
Stopień recyrkulacji zewnętrznej Nz = 50-100 % , przyjęto Nz = 100 %.
Zastosowano 2 pompy zatapialne - 2 dla każdego reaktora .
• Wydajność 1 pompy :
Dobrano pompy METALCHEM MS 5 -224 -M o parametrach :
wydajność pompy - 120 [dm3/s]
wysokość podnoszenia pompy - H = 6 [m]
moc nominalna - 22,0 [kW]
obroty - 1460 [obr./min].
6.Przeróbka osadów:
6.1).Bilans osadu :
• Osad wstępny ( z osadników wstępnych ) :
• Osad nadmierny :
• osad chemiczny :
• tłuszcze (5% osadu wstępnego)
SM4= 5% SM1 = 0,05*2985,9= 149,3 [kg/d]
6.2).Objętość osadu :
• Osad wstępny :
• Osad nadmierny :
• Osad chemiczny :
• Tłuszcze :
• Całkowita dobowa objętość osadów powstających w oczyszczalni :
6.3).Zagęszczanie osadu nadmiernego :
Osad będzie zagęszczany do stężenia sm = 6%. Zastosowano mechaniczne zagęszczanie na taśmie z użyciem polielektrolitu.
Dobór zagęszczacza taśmowego :
Wydajność agregatu określono przy założeniu pracy taśmy przez 12 [h/d] ( z wyłączeniem weekendów ) :
Dobrano 2 zagęszczacze taśmowe firmy BELLMER typ TD 2 z Turbodrain o przepustowości 35-50 [m3/d]
6.3.1)Ilość polielektrolitu :
Zapotrzebowanie polielektrolitu : 5 [kg] / 1000 [kg SM]
Przyjmując 12 [h] cykl pracy.
QPEL = 28 kg/d / 12 = 2,3[kg/h ]
• Zapotrzebowanie wody do rozcieńczenia polielektrolitu 0,5 % :
Dobrano automatyczna stację przygotowania i dawkowania polielektrolitu firmy BELLMER agregat nr 3 -trzykomorowy zbiornik flokulantów o parametrach :
stężenie - 0,1-0,5 %
objętość gotowego roztworu - 3,0 [m3].
• Objętość osadu po zagęszczeniu ( sucha masa po zagęszczeniu ) :
• Objętość odcieku :
6.4)Zagęszczanie osadu wstępnego :
Dobrano zagęszczacz radialny firmy Uniklar
Vcz = 132,5 [m3]
Czas zagęszczania t= 132,5 m3/ 99,5 [m3/d]= 1,3 d
Aby utrzymać średnią gęstość osadu 6% sm na odpływie osadu z zagęszczaniem zainstalować gęstościomierz.
• Objętość osadu po zagęszczeniu :
•Objętość odcieku :
• Dobór pomp do tłoczenia osadu zagęszczonego:
Dobrano pompy śrubowe:
Dobrano pompy śrubowe firmy Tofama S.A. typ 40 PSRSP
- wydajność 2 m3/h
- obroty 335 obr/min
6.5)Bilans jakościowy osadu surowego :
Rodzaj osadu |
SM |
%SMm |
SMm |
%SMo |
SMo |
Wstępny |
2985,9 |
30 |
895,77 |
70 |
2090,1 |
Nadmierny |
3559,7 |
25 |
889,9 |
75 |
2669,7 |
Chemiczny |
438 |
100 |
438 |
- |
- |
tłuszcze |
149,3 |
- |
- |
100 |
149,3 |
Razem: |
7132,9 |
U = 94 %, V= 7132,9/10x6 = 118,8 [m3/d] |
6.6)Wydzielone komory fermentacyjne :
6.6.1).Bilans jakościowy osadu po fermentacji :
Rodzaj osadu |
SMm [kg/d] |
%SM0n |
Smon [kg/d] |
%SMor |
Smor [kg/d] |
||
Wstępny |
895,77 |
62 |
1295,86 |
38 |
794,2 |
||
Nadmierny |
889,9 |
62 |
1655,2 |
38 |
1014,5 |
||
Chemiczny |
438 |
- |
- |
- |
- |
||
tłuszcze |
- |
0 |
- |
100 |
149,3 |
||
Razem: |
2223,7 |
|
2951,1 |
|
1958 |
• Sucha masa osadu przefermentowanego :
• Produkcja gazu :
Dobór zbiornika gazu :
Zbiornik gazu dobrano na objętość gazu:
Dobrano zbiornik gazu firmy SATTLER typ B9 118 o parametrach:
pojemność V = 570 m3
średnica D = 10,89 m
- wysokość H = 8,17 m
• Objętość osadu doprowadzanego do WKF
Vo sur = 7132,9/10x6 = 118,8 [m3/d]
• Stężenie osadu przefermentowanego :
• Objętość komory fermentacyjnej :
6.7).Odwadnianie i higienizacja :
• Zbiornik magazynowy osadu przefermentowanego :
Zaprojektowano zbiornik na przetrzymanie osadu w czasie przerwy w pracy stacji odwadniania, którą założono przez maksymalnie 5 dni.
Zbiornik będzie wyposażony w mieszadło podwodne i poziome i pomost kontrolny z miejscem do poboru próbek wody.
Stacja odwadniania osadu przefermentowanego.
Zaprojektowano taśmę pracującą 8h na dobę przez 5 dni w tygodniu.
Wydajność prasy i pompy śrubowej tłoczącej osad:
Dobór prasy odwadniającej osad przefermentowany na 179,8 m3 na dobę, czyli 7,5 m3/h
Dobrano prasę odwadniającą firmy Bellmer - prasa Winkelpresse WPN-K 2o parametrach:
- wydajność - 15-25 m3/h
- szerokość sita - 1 700 mm
- szerokość - 2 950 mm
- długość - 5 700 mm
- wysokość - 2 000 mm
• Ilość polielektrolitu :
Zapotrzebowanie polielektrolitu 5 [kg]/ 1000 [kgsm].
• Potrzebna wydajność agregatu do roztwarzania polielektrolitów ( pracy 8 [h/d] , 5 [d/tydzień]
• Zapotrzebowanie wody do rozcieńczenia roztworu 0,5 % :
Przyjęto agregat firmy BELLMER o parametrach :
- wydajność Q =1000 [l/m3]
• Objętość osadu po odwodnieniu :
Po prasie osad podawany jest podajnikiem ślimakowym do stacji wapnowania osadu.
Stacja wapnowania osadu :
Przyjęto dawkę wapna DCaO = 30 % Smo.
• Ilość higienizowanego osadu :
• Zapotrzebowanie czystego wapna , t = 8 [h/d] :
• Zapotrzebowanie wapna technicznego :
F= 0,8 - współczynnik przeliczeniowy dawki wapna w postaci czystej a dawka wapna technicznego :
6.8).Magazynowanie osadu :
Na działce oczyszczalni projektuje się plac dla magazynowania osadu w czasie przerw w jego odbiorze. Czas magazynowania 3 miesiące. Osad będzie składowany na hałdzie o wysokości 1,5 [m].
• Objętość magazynowanego osadu :
• Powierzchnia placu : F= 333/1,5 = 222 m2
7. Obliczenie końcowego chlorowania
Dawka chloru: 8,0 gCl2/m3 (ścieki bezpośrednio po OWT)
7.1.Obliczenie max zapotrzebowania chloru (dla Qhmax = 1920 m3/h)
Cl2max = D*Qhmax = 8,0 * 1920 = 15360 gCl2/h = 15,4 kgCl2/h
Obliczenie min zapotrzebowania chloru (dla Qhmin = 800 m3/h)
Cl2max = D*Qhmax = 8,0 * 800 = 6400 gCl2/h = 6,4 kgCl2/h
Dobrano chlorator Alldos
DCl2 =
Obliczenie komory kontaktowej
V = Qhmax * t = 1920 * 0,25 h = 480 m3
H = 6 m, B = 3 * 1,5 m (3 korytarze po 1,5 m)
L = V/(H*B) = 480/(6 *4,5) = 480/18 = 17,8 m
4) Sprawdzenie warunku L:B
L : B = 17,8*3/1,5 = 35,5 <40
5) Rzeczywiste wymiary komory kontaktowej (zewnętrzne)
Brz = 3*1,5 + 4*0,2 = 5,30 m
Lrz = 17,8 + 2*0,2 = 18,2m
OBLICZENIE DECHLORACJI ŚCIEKÓW
Dawka pozostała chloru 0,5 gCl2/m3
Dawka SO2: 1,3 * 0,5 = 0,65 gSO2/m3
Zapotrzebowanie:
maksymalne: 0,65 * 1920 = 1248 gSO2/h
minimalne: 0,65 * 800 = 520 gSO2/h
Dobór dawkownika gazu: Alldos C111 1szt + 1R
Komora dechloracji: H=6 m, B=1,5 m
V = Qhmax * t = 1920* 45/3600 = 24m3
L = 24/(4*1,5) = 24/6 = 4m
1