projekt 2 (piotr), Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS


KATEDRA TECHNOLOGII i APARATURY

PRZEMYSŁU CHEMICZNEGO i SPOŻYWCZEGO

ATR w BYDGOSZCZY

Projekt nr 2

Wymiennik ciepła do podgrzewania nitrobenzenu

od temperatury 30oC do temperatury 90oC.

Wykonawca: Piotr Wieczorek

semestr V, studia dzienne

kierunek: technologia chemiczna

specjalność: technologia chemiczna

Bydgoszcz, styczeń 2002r.

  1. Oznaczenia

c - naddatek grubości

c1 - naddatek na minimalne odchylenie blachy

c2 - naddatek na korozję

Cm - ciepło właściwe medium

Cw - ciepło właściwe wody

Dw - średnica wewnętrzna powłoki walcowej

dw - średnica wewnętrzna rurek

Dz - średnica zewnętrzna powłoki walcowej

dz - średnica zewnętrzna rurek

F - powierzchnia wymiany ciepła

g0 - grubość ścianki

Gm - strumień masowy n-heksanu

Gw - strumień masowy wody

k - naprężenie dopuszczalne na rozrywanie

K - współczynnik wnikania ciepła

L - długość rurek wymiennika

Nu - liczba Nusselta

pow - ciśnienie obliczeniowe (wewnętrzne)

Pr - liczba Prandtla

Q - ilość ciepła wymieniana

Re - graniczna płynność na rozrywanie

Re - liczba Reynoldsa

s - przyrost korozji

t - temperatura

um - prędkość przepływu medium

uw - prędkość przepływu wody

Xe - współczynnik bezpieczeństwa odniesiony do granicznej płynności

zdop - współczynnik zakładu spawalnego

tm - średnia różnica temperatur

- współczynnik wnikania ciepła

- lepkość

- współczynnik przewodzenia ciepła

w - współczynnik wytrzymałości wyoblenia

ρm - gęstość medium

ρw - gęstość wody

- czas

  1. Obliczenia

    1. Założenia

Przyjmuję, że podgrzewanie nitrobenzenu będzie się odbywało w płaszczowo-rurkowym wymienniku ciepła wykonanym ze stali węglowej. W rurkach przepływać będzie nitrobenzen, a w przestrzeni międzyrurowej woda podgrzewająca.

    1. Temperaturowe warunki procesu

Dane:

tpm = 30oC

tkm = 90oC

tpw = 95oC

tkw = 65oC

Nitrobenzen: temperatura początkowa tp = 30oC

temperatura końcowa tk = 90oC

Woda: temperatura początkowa tp = 95oC

temperatura końcowa tk = 65oC

    1. Bilans cieplny

Dane:

Cwm = 1780J/kg deg

Cw = 4183J/kg deg

tpm = 30oC

tkm = 90oC

tpw = 95oC

tkw = 65oC

Gm = 6,5t/h

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Ilość rurek

Dane:

ρm = 1198kg/m3

dw = 0,012m

Przyjmuję prędkość u = 1m/s

Przyjmuję rurki φ = 16x12mm

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjmuję wg Hoblera ilość rurek n = 19

    1. Średnica zastępcza przestrzeni międzyrurowej

Dane:

dz = 16mm

dw = 12mm

wg Hoblera: d/t = 4

0x01 graphic

Średnica obejmująca rury zewnętrzne

0x01 graphic

Przyjmuję 5mm odstępu rur od ściany płaszcza po każdej stronie

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Prędkość przepływu wody

Dane:

Gw = 1,53kg/s

ρw = 998,2kg/m3

Dz = 0,0175m

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Prędkość rzeczywista przepływu medium

Dane:

Gm = 1,8kg/s

ρm = 1198kg/m3

fr = 0,000113m2

n = 19

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Liczby Re, Pr, Nu i α

  1. dla wody

Dane:

uw = 6,376m/s

Dz = 0,0175m

ρw = 998,2kg/m3

ηw = 0,001Pa . s

λw = 0,607W/m deg

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

b) dla nitrobenzenu

Dane:

um = 0,683m/s

dw = 0,012m

ρm = 1198kg/m3

ηm = 0,291 . 10-4Pa . s

Cwm = 1780J/kgoC

λm = 0,16W/m deg

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Współczynnik przenikania K

Dane:

αm = 5169,07W/m2 deg

αw = 18819,43W/m2 deg

S = 0,002m

λst = 46,5W/m deg

1/αo = 0,000176m2 deg/W

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Powierzchnia wymiany ciepła

Dane:

tpm = 30oC

tkm = 90oC

tpw = 95oC

tkm = 65oC

Q = 192240W

K = 2147,74W/m2 deg

  1. Logarytmiczna różnica temperatur

0x01 graphic

0x01 graphic

  1. powierzchnia wymiany ciepła

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjmuję 25% rezerwę powierzchni wymiany ciepła.

0x01 graphic

    1. Długość rurek

Dane:

Fc = 2,585m2

dm = 0,014m - średni przekrój rurki

n = 19

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Dobór materiału

Dobieram stal węglową St3S na płaszcz i rurki wg PN - 60/H - 86020.

    1. Ciśnienie obliczeniowe

Dane:

ph = 1,013⋅105Pa

prw = 0,6MPa

0x01 graphic

0x01 graphic

    1. Grubość ścianki płaszcza

Dane:

Re = 2,3⋅108Pa

Xe = 1,65

α = 0,81/deg

zdop = 0,8

Dz = 0,11m

pow = 7,013 . 105Pa

c1 = 0,0008m

c2 = 0,001m

c3 = 0m

s = 0,1mm/rok

= 10lat

0x01 graphic

k - naprężenie dopuszczalne

0x01 graphic

0x01 graphic

Dla jednostronnego doczołowego złącza z podpawaniem przyjęto:

0x01 graphic

0x01 graphic

Zakładam, że 0x01 graphic
to wówczas a = 1

0x01 graphic

Rzeczywista grubość blachy:

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie: τ - czas użytkowy

s - szybkość korozji

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie: c1 - naddatek grubości ze względu na minusową odchyłkę dla blach

c2 - naddatek grubości ze względu na korozję

c3 - naddatek grubości ze względu na dodatkowe naprężenia

0x01 graphic

0x01 graphic

Grubość blachy wynosi:

0x01 graphic

Przyjmuję znormalizowaną grubość ścianki g = 0,005m

    1. Grubość ścianki den wyoblonych

Dane:

Dw = 0,11m

pow = 7,013⋅105Pa

z = 0,8

k = 1,11⋅108Pa

yw = 2

c = 0,0018m

g = 0,005m

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjmuję znormalizowaną grubość ścianki gd = 0,005m

    1. Średnice króćca dla nitrobenzenu

Dane:

Gm = 1,8kg/s

ρm = 1198kg/m3

um = 0,683m/s

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjmuję króciec o średnicy d = 0,05m

    1. Średnica króćca dla wody

Dane:

Gw = 1,53kg/s

ρw = 998,2kg/m3

uw = 6,376m/s

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjmuję króciec o średnicy d = 0,02m

    1. Dna sitowe

Dane:

Do = 0,081m

n = 19

t = 21mm - wg Hoblera

dw = 0,012m

c = 0,0018m

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Przyjmuję grubość dna sitowego gs = 0,005m

    1. Wzmocnienia dla otworów w wymienniku

Dane:

Dw = 0,11m

g = 0,005m

pow = 7,013⋅105Pa

k = 1,11⋅108Pa

a = 1

dw = 0,012m

Największa średnica otworu nie wymagająca wzmocnienia równa się najmniejszej z trzech poniższych wartości:

  1. 0x01 graphic

zr - współczynnik wytrzymałościowy powłoki osłabionej otworem

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

  1. 0x01 graphic

0x01 graphic

  1. 0x01 graphic

Wymiennik nie wymaga wzmocnień

    1. Kompensacja cieplna wymiennika

Dane:

n = 19

dz = 0,016m

dw = 0,012m

Dw = 0,11mm

g = 0,005m

E = 2⋅106kg/cm2

β = 0,0000121/deg

tpm = 30oC

tkm = 90oC

tpw = 95oC

tkw = 65oC

Przekrój sumaryczny rurek

0x01 graphic

0x01 graphic

Przekrój płaszcza

0x01 graphic

0x01 graphic

E - moduł Younga przyjętego materiału E = 2⋅106kg/cm2

β - współczynnik wydłużenia termicznego β = 0,0000121/deg

0x01 graphic

Temperatura średnia płaszcza

0x01 graphic
0x01 graphic

Temperatura średnia rurek

0x01 graphic

Naprężenia w rurkach

0x01 graphic

0x01 graphic

Naprężenia w płaszczu

0x01 graphic

0x01 graphic

Naprężenie dopuszczalne dla zastosowanego materiału wynosi σdop = 1000kG/cm2, kompensacja cieplna wymiennika nie jest konieczna.

    1. Zestawienie podstawowych wymiarów wymiennika

Spis treści

1. Oznaczenia

15



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Kopia PROJEKT-WYMIENNIK-Alicja, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
Projekt 2 PTOŚ 2013, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
wymiennik ciepła, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
ald.octowypod, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
WYMIENNIKI Obliczanie, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
korpal2, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
kw.mlekowypo, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
wymiennik ciepła CCl4-korpal, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
wymiennik ciepła CCl4-korpal, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
metanol, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS
kontrolka2013, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Recykling polimerów
Ćwiczenie 1 BUFOROWE WŁAŚCIWOŚCI GLEB, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Techniki
Ćwiczenie 10 REKULTYWACJA GLEB ZASOLONYCH, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Tech

więcej podobnych podstron