POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA

INSTYTUT BUDOWNICTWA LĄDOWEGO i WODNEGO ZAKŁAD BUDOWNICTWA OGÓLNEGO

PROJEKT BUDYNKU

MIESZKALNEGO

OPIS TECHNICZNY

I

OBLICZENIA STATYCZNE

ROK AKAD. 98/99 JACEK MALMUR

Grupa 7

1. OPIS TECHNICZNY.

Obiekt: budynek mieszkalny jednorodzinny

Adres: Kraków; ul. Szeroka nr 18

Inwestor: Jacek Malmur

Powierzchnia działki: 861,175 m²

Powierzchnia użytkowa: 126,9 m²

Powierzchnia całkowita: 171,6 m²

Instalacje: wodno-kanalizacyjna; gazowa; centralnego ogrzewania; elektryczna

1. Lokalizacja obiektu:

Budynek usytuowany na działce prostokątnej przy ulicy Szerokiej nr 18. Ulica jest w pełni uzbrojona. Nawierzchnia jezdni i chodnika jest utwardzona. Na działce zaprojektowano szatę roślinną. Ogrodzenie na zewnątrz wykonano z siatki plecionej . Brama wjazdowa 2,5x2,0, furtka 1.0x1,40.

Rejon ten jest przeznaczony pod zabudowę domkami jedno- i dwurodzinnymi. Większość inwestycji jest już zrealizowanych , a reszta jest w trakcie realizacji.

.

1. DANE OGÓLNE.

Dom wolnostojący dla rodziny 4 - osobowej, parterowy, podpiwniczony z poddaszem mieszkalnym. Garaż znajduje się -2,5 m od poziomu gruntu. Pobór wody z sieci miejskiej wodociągowej, odprowadzenie ścieków do sieci kanalizacyjnej. Zasilanie w energię elektryczną z napowietrznej linii niskiego napięcia. Pobór gazu z miejskiej sieci zasilania. Centralne ogrzewanie z kotłowni własnej na węgiel i na drewno, piec C.O umieszczono w piwnicy ,w kotłowni.

2. WYPOSAŻENIE W INSTALACJE.

• instalacja wodociągowa podłączona do sieci miejskiej,

• instalacja gazowa,

• ciepła woda,

• instalacja elektryczna i ochronna przed porażeniem,

• instalacja centralnego ogrzewania,

• instalacja dzwonkowa,

• instalacja telefoniczna.

1. POWIERZCHNIE UŻYTKOWE NA POSZCZEGÓLNYCH KONDYGNACJACH.

Piwnica:

• kotłownia 6,0 m2

• schowek 2,5 m2

• pom. gosp. 2,7 m2

• garaż 15,0 m2

• korytarz 4,4 m2

RAZEM: 30,5 m2

Parter:

• pokój dzienny 26,2 m2

• garderoba 3,7 m²

• kuchnia 9,0 m2

• WC 1.7 m2

• jadalnia 5,7 m2

• hal 8,4 m2

• sień 2.1 m2

RAZEM: 56,8 m2

Poddasze:

• pokój 12,7 m2

• pokój 13,8 m²

• garderoba 5.5 m2

• łazienka 9,4 m2

• pokój 12,6 m2

• przedpokój 6,5 m²

RAZEM: 60,5 m2

1. OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU.

WYKOP - wykonać koparką o pojemności łyżki 0.15m3 z odwiezieniem urobku na wysypisko komunalne. Pogłębienie wykopu pod ławy, wjazd do garażu i schody wykonać ręcznie z odrzuceniem urobku na odkład. Zasypkę wykopów na ściany fundamentów także wykonać ręcznie.

ŁAWY FUNDAMENTOWE - wylewane z betonu B 10, stal A-0, wylewane w deskowaniu. Głębokość posadowienia ław 1,0 m poniżej terenu. Grunt nad i pod ławą fundamentową - glina piaszczysta.

ŚCIANY - Ściany zewnętrzne piwnic z cegły pełnej klasy 150 na zaprawie cementowej , wewnętrzne z cegły pełnej klasy 150 na zaprawie cementowej marki 5,0, Ściany zewnętrzne części naziemnej warstwowe z cegły pełnej klasy 150 na zaprawie cementowo - wapiennej część zewnętrzna z cegły pełnej klasy 150 na zaprawie cementowo-wapiennej. Ściany wewnętrzne nośne wykonane z cegły pełnej na zaprawie cementowo - wapiennej. Ściany działowe wykonane z cegły pełnej.

STROPY - nad piwnicą i parterem WPS.

WIEŃCE - wykonane z betonu B15 i stali A-0.

NADPROŻA - okienne i drzwiowe wykonane z belek dwuteowych

DACH - dwuspadowy, o konstrukcji jętkowej, pokryty dachówką karpiówką na łatach drewnianych.

SCHODY - żelbetowe z betonu klasy B-15, zbrojoną stalą StO i 34GS.

PODŁOGI - w pomieszczeniach mieszkalnych i hallu parkiet drewniany układany na lepiku. W kuchni płytki ceramiczne , na korytarzach terakota , łazienka - płytki podłogowe ceramiczne. W piwnicy posadzka cementowa, na tarasie i schodach zewnętrznych lastriko szlifowane. Wewnętrzne schody na poddasze licowanie drewnianą wykładziną dębową.

STOLARKA OKIENNA I DRZWIOWA - typowe okna zespolone, drzwi wewnętrzne zespolone, drzwi wewnętrzne nietypowe o konstrukcji klepkowej, brama garażowa 2.00x2.50m metalowa. Szklenie okien wykonać szkłem gładkim o gr. 3mm, a szklenie drzwi - szkłem o gr. 4mm.

TYNKI WEWNĘTRZNE - w piwnicach, na stropach wykonać tynk cem. - wap. kategorii 2

ROBOTY MALARSKIE - w piwnicach tynki ścian i sufitów pomalować dwukrotnie mlekiem wapiennym. W garażu wykonać lamperię olejną na wysokości 1.60m. Na parterze we wszystkich pomieszczeniach wykonać podkład z mleka wapiennego (dwukrotnie ), a następnie pomalować dwukrotnie farbą emulsyjną. Tynki na poddaszu wykonać podkład z mleka wapiennego (dwukrotnie), a następnie pomalować dwukrotnie farbą emulsyjną. Stolarkę okienną i drzwiową pomalować farbą olejną z uprzednim dwukrotnym szpachlowaniem i szlifowaniem. Wyroby ślusarskie zagruntować farbą miniową dwukrotnie pomalować emalią olejną. Posadzki drewniane po oszlifowaniu pomalować lakierem bezbarwnym "capon", a następnie dwukrotnie lakierem chemoutwardzalnym "chemosil" .

ELEWACJE -wyprawiona tynkiem półszlachetnym

ELEMENTY ZEWNĘTRZNE.

Murki przy wjeździe do garażu wykonać ze żwirobetonu wylanego na mokro B10 o gr.30cm i otynkować. Nawierzchnię wjazdu wykonać z betonu B10. Chodnik o szer.2.0m ułożyć z płytek betonowych 50x50cm. Taras 4,90x3.00m wykonać z płyty żelbetowej opartej na ścianach. Posadzka na tarasie i schodach wejściowych wykonana z terakoty.

2. IZOLACJE PRZECIWWILGOCIOWE

• pionowa : warstwa gruntująca Abizol B+P,

• pozioma : na ławach pod posadzką piwnic i na murach pod stropem piwnic dwie warstwy papy na lepiku.

1. OBRÓBKI BLACHARSKIE - przewiduje się wykonanie rynien i rur spustowych oraz obróbki blacharskie okapów i kominów z blachy ocynkowanej grubości 0.5 mm .

6.1 Instalacja C.O. - grawitacyjna z rozdziałem dolnym , piec C.O. stalowy 2.5m²

6.2 Instalacja wod-kan - w łazience i w WC założyć kratki ściekowe ∅50 , a w kotłowni - ∅100 (typ piwniczny). Przyłącze kanalizacyjne (przykanalik) z kamionki ∅150mm. Podejście pod kratkę ściekową w łazience i zlewozmywak w kuchni -∅ 50. Przyłącze wodociągowe wykonać rur ocynkowanych ∅50 owiniętych dwukrotnie taśmą "Denso" z wejściem do pomieszczenia gospodarczego, gdzie należy założyć wodomierz. Wewnętrzne rozprowadzenie sieci wod-kan wg. projektu instalacyjnego.

6.3 Przyłącze gazowe - wykonano z rur ocynkowanych ∅50 zaizolowanych dwukrotnie taśmą "Denso" i wprowadzono do pomieszczenia technicznego (część piwniczna klatki schodowej ). Licznik gazowy zainstalować we wnęce znajdującej się na parterze . W kuchni zaprojektowano kuchenkę gazową czteropalnikową..

6.4 Przyłącze napowietrzne instalacji elektrycznej - zrealizować linką aluminiową w izolacji 4x16mm. Licznik elektryczny umieścić we wnęce w hall-u na ścianie, gdzie również przewidziano główne zabezpieczenie bezpiecznikami topikowymi 32A.

Obliczenia więźby dachowej.

1.0 Dane.

1. Dachówka karpiówka pojedyncza

2. Wysokość od poziomu terenu do kalenicy 8,10 m.

3. Rozstaw krokwi 0,9 m.

4. Pochylenie dachu 51^o

2.0 Obciążenie śniegiem dla strefy II ( Kraków )

S_k= Q_k×C S_k1=0.24×0,9=0,22kN/m²

S_o=S_k×γf S_o1=0,22×1,4=0,30kN/m² gdzie: Q_k- obciążenie charakterystyczne śniegiem

S_k2=0,36×0,9=0,32kN/m² C₁- strona nawietrzna (wspó. kształtu dachu)

S_o2=0,32×1,4=0,45kN/m² C₂- strona zawietrzna

S_k- obciążenie charakt. śniegiem

S_o- obciążenie obliczeniowe

0. Obciążenie wiatrem dla strefy I ( Kraków ).

q_k=0.25 kN/m2

wsp.ekspozycji - Ce=1.0

β=1.8 - wsp. działania porywów wiatrów dla budynków które nie podlegają działaniu wiatru

C₁=0.7 (dla parcia)

C₂=−0.4 (dla ssania) wg PN-77/B-02011

1.Strona nawietrzna (parcie) - p_k1=q_k×β×C_e×C₁=0.25×1.8×1.0×0.7=0,315 kN/m²

2.Strona odwietrzna (ssanie) - p_k2=q_k×β×C_e×C₂=0.25×1.8×1,0×(-0,4)=−0,18 kN/m²

p_o1=0,315×1,3=0,41kN/m²

p_o2=−0,18×1,3=−0,23kN/m²

0. Obciążenie stałe.

0. Dachówka karpiówka pojedyncza

q_k = 0,95 kPa

q_o = q_k⋅ γ_f = 1,14 kPa

2. Ciężar łaty 50x50 co 25 cm.

q_k = (0,06)² ⋅6 = 0,015 kN/m²

q_o = 1,1 ⋅0,015 = 0,0165 kN/m².

3. Uszczelnienie zaprawą.

q_k = 0,05 kN/m²

q_o = 0,05 ⋅1,3 = 0,065 kN/m²

I Obliczenie łaty

1.1Śnieg i obciążenie stałe (wariant 1).

q^k_⊥=

q^k_II=0,2593kN/m

2. Wiatr i obciążenia stałe (wariant 2).

wariant 1 - dla q_⊥^o

M_max⊥=0,19922kNm

wariant 2 - dla q_II^o

M _{max II}=0,20284

W_x = bh²/6 = 0,000025m³

W_y = b²h/6 = 0,00003m³

I_x = W_x*0,025 = 0,000000625m⁴

I_y = W_y*0,03 = 0,0000009 m⁴

1. Metoda stanów granicznych nośności

przyjmuje drzewo sosnowe klasy K33 R_dm = 15,5 MPa

m = m₁ ⋅ m₂ ⋅ m₃ ⋅ m₄

m₁ = 1,0 - uwzględnienie warunku wilgotności

m₂ = 1,0 - uwzględnienie skoku temperatury

m₃ = 1,0 - uwzględnienie rodzaju drewna

m₄ = 1,0 - uwzględnienie wyboczenie drewna

2. Metoda stanów granicznych użytkowania

II Krokiew

1.1 Schemat obliczeniowy krokwi i jętki

1.2 Obciążenie najbardziej niekorzystne.

1.2.1 Śnieg i obciążenie stałe.

Przyjmuję krokiew 75×175

Q^o1=

1.2.2 Uwzględniam także obciążenie od:

1. Papa

q_k=0,3 kN/m²

q_o=1,2×0,3=0,36 kN/m²

1.1.2.2 Wełna mineralna typu L

q_k= 1,0×0,17=0,17 kN/m²

q_o=1,2×0,17=0,204 kN/m²

2. Deskowanie grubości 19 mm

q_k= 6,0×0,019=0,11kN/m²

q_o=1,1×0,11=0,121 kN/m²

3. Deskowanie grubości 20 mm

q_k= 6,0×0,02=0,12 kN/m²

q_o=1,1×0,12=0,132 kN/m²

4. Ciężar własny krokwi

q_k=0,066 kN/m²

q_o=1,3×0,0,066=0,086 kN/m²

Σq^o2=(0,36+0,204+0,121+0,132+00,086)×0,9= 0,8127kN/m

Ostatecznie obciążenie rozłożone wynosi:

q^o=1,74455+0,8127=2,557kN/m

W_x = bh²/6 = 382,81cm³

i_x=
=5,08 cm

μ=1,0

λ₀=
=129,92<f_dop

2. Metoda stanów granicznych nośności.

dla drewna klasy K33 odczytuje z normy:

R_nc=20 MPa

R_dc=13,5 MPa

R_kc=20 MPa

R_dm=15,5 MPa

E_k=8000 MPa

m = m₁ ⋅ m₂ ⋅ m₃ ⋅ m₄

m₁ = 1,0 - uwzględnienie warunku wilgotności

m₂ = 1,0 - uwzględnienie skoku temperatury

m₃ = 1,0 - uwzględnienie rodzaju drewna

m₄ = 1,0 - uwzględnienie wyboczenie drewna

=0,8713
=350

z programu PRĘTY: M_max=1,195kNm; T_max=2,140kN; N_max=8,384kN

σ_c=

σ_c=

σ_c=6488,0001kPa<13500kPa

WARUNEK SPEŁNIONY

1.3Metoda stanów granicznych użytkowania.

(ugięcie krokwi będzie liczone na belce swobodnie podpartej)

l=3,0m ; l_o=3,0×1,05=3,15m ; J_x=3349,6cm⁴ ; q_x=1,60917kN/m

WARUNEK SPEŁNIONY

III Jętka

1.0 Stan graniczny nośności.

1.1 Siły naprężeniowe

(ponieważ jętka nie jest obciążona żadnymi siłami to: M=0; T=0; N=10,748kN)

-przyjmuję klasę drewna K27

k_w=0,52

=0,76

R_dc=11,5MPa

J_x =2109 cm²

W_x=281 cm²

A=0,01125m²

i_x=4,33 cm

λ_o=102,77<f_dop

σ_c=

σ_c =

warunek spełniony

2.0 Stan graniczny użytkowania

warunek spełniony

Obliczenia belek stropowych z płytami typu WPS

0. Przyjęcie danych.

0. Parkiet dębowy 2,2 cm γ = 7,0 kN/m³

1. Gładź cementowa 2,0 cm γ = 21 kN/m³

2. Styropian na podkładzie z bet.komórkowego konstrukcyjnego 2,0 + 4,0 cm g=0,490kN/m²

3. Polepa 7,0 cm γ = 12 kN/m³

4. Płyty WPS 100 , 120 g₁₀₀ = 0,481 kN/m² g₁₂₀ = 0,569 kN/m²

5. Tynk cem. - wap. 2,0 cm γ = 22,0 kN/m³

6. Belka metalowa

Obliczenie płyty WPS.

0. Obciążenie płyty.

• ciężar własny płyty

• Styropian z podłożem

• Parkiet dębowy

• Polepa

• Tynk cementowo - wapienny

• Gładź cementowa

Suma

1.1 Obciążenie ścianką działową ( dla belki nr 2 )

• Tynk cementowo - wapienny

γ = 19 kN/m³ γ_f = 1,3

• Cegła zwykła budowlana

γ = 11 kN/m³ γ_f = 1,2

1.2 Obciążenie zmienne.

3.0 Obciążenie belki nr 1.

0. Obciążenie belki nr 2.

0. Obciążenie belki stalowej.

Przyjmuję belkę stalową I 200 o ciężarze

1. Założenie obciążeń.

1. Dla belki nr 1. 5.1.2 Dla belki nr 2

2. Ciężar belki na 1mb.

5.3 Całościowe obciążenie belek.

1. Dla belki nr 1 5.3.2 Dla belki nr 2

0. Długość obliczeniowa belek.

6.1 Dla belki nr 1. 6.2 Dla belki nr 2

0. Momenty zginające.

M_max = 10,0927 kNm M_max = 30,2055 kNm

0. Sprawdzenie wytrzymałości założonych dwuteowników.

R_a = 1700 MPa

8.1 Dla belki nr 1.

warunek spełniony

2. Dla belki nr 2.

warunek spełniony

9.0 Sprawdzenie strzałki ugięcia.

Dla belki nr 1 i 2.

.

dla belki nr. 1

f_dop < f_max

dla belki nr. 2

f_dop < f_max

W obydwu przypadkach ugięcie dopuszczalne nie zostało przekroczone Obliczenia nadproża.

0. Przyjęcie danych.

0. Obciążenie z cegły pełnej na zaprawie cem. - wapiennej - 0,25 m - grubość muru

1. Tynk cementowo - wapienny z jednej strony 0,02 m.

2. Belka nadproża ze stali St3SX o R_a = 220 MPa

0. Dobranie obciążeń.

0. Obciążenie z cegły pełnej.

γ = 18 kN/m³

q_k = 18 kN/m³ ⋅0,25 m = 4,5 kN/m²

q_o = 4,5 kN/m² ⋅ 1,1 = 4,95 kN/m²

2. Ciężar belki.

q_o = 2 ⋅1,1 ⋅0,11 = 0,242 kN/m.

3. Tynk cementowo - wapienny

γ = 19 kN/m³

q_k = 19 ⋅0,02 = 0,38 kN/m²

q_o = 0,494 kN/m²

0. Długość obliczeniowa.

l_s = 3,00 m

l_o = 1,05 ⋅l_s = 3,15 m

0. Całościowe obliczenie.

0. Schemat obliczeniowy.

Ponieważ w obrębie trójkąta nie ma jakiś elementów , które dawały by siłę skupioną to obciążenie pozostaje bez zmian.

0. Maksymalny moment.

0. Obliczenie wskaźnika na zginanie.

Przyjmuję 2 I100 o W_x = 34,2 cm³ , a 2 W_x = 68,4 cm³

0. Sprawdzenie naprężeń w belce dwuteowej.

Warunek spełniony.

Sprawdzenie nośności ściany zewnętrznej parteru

(cegła pełna na zaprawie marki M2 R_mk=1,2MPa)

zestawienie obciążeń:

ściana zewnętrzna parteru

-cegła pełna o grubości 0,25m

P₁=1×0,25×2,5×18,0=11,25kN

P_1o=11,25×1,2=13,5 kN

-dwie warstwy tynku o grubości 1,5cmi1cm (łącznie 2,5cm)

P₂=19,0×1×0,025×2,5=1,11875 kN

P_2o=1,11875×1,3=1,54375 kN

-warstwa cegły o grubości 0,12m

P₃=18,0×1×0,12×2,5=5,44 kN

P_3o=5,4×1,2=6,48 kN

-warstwa styropianu grubości 0,08m

P₄=0,45×1×0,08×2,5=0,09 kN

P_4o= 0,09×1,2=0,108kN

Obciążenie całkowite

N₁=21,631kN

obciążenie pochodzące od stropu (nad parterem).

Reakcja podporowa w belce stropowej V

Belki stropowe rozstawione co 1m

N₂=

Zestawienie obciążeń

Ścianka zewnętrzna nad parterem (h=1,0m)

-cegła pełna o grubości 0,25m

P₅=1×0,25×1,0×18,0=8,1kN

P_5o=11,25×1,2=9,7 kN

-dwie warstwy tynku o grubości 1,5cmi1cm (łącznie 2,5cm)

P₆=19,0×1×0,025×1,0=0,855 kN

P_6o=1,11875×1,3=1,11 kN

-warstwa cegły o grubości 0,12m

P₇=18,0×1×0,12×2,5=3,88 kN

P_7o=5,4×1,2=4,66 kN

-warstwa styropianu grubości 0,08m

P₈=0,45×1×0,08×2,5=0,06 kN

P_8o= 0,09×1,2=0,07kN

Obciążenie całkowite

N₃=15,54kN

obciążenie od dachu

P_H=H×sin51°=2.69×0,777=2,0901kN

P_V=V×cos51°=9,36×0,629=5,89kN

N_k=(P_H+P_V)/1,0=7,98kN

OBCIĄZENIE CAŁKOWITE OD:

ścianki zewnętrznej parteru

obciążenia pochodzącego od stropu (nad parterem).

ścianki zewnętrznej nad parterem (h=1,0m)

obciążenia od dachu

N=56,711kN

Schemat obliczeniowy:

Wyznaczenie mimośrodu

e_o=e_s+e_n

mimośród statyczny

e_s=(N₂×e₂)/(N₁+N₂+N₃+N₄)

e₂=0,08+0,04+0,08=0,2m

e_s=0,04m

mimośród nieznany

e_n=h/30=250/30=8,3mm<10mm

przyjmuję zatem e_n=10mm

mimośród całkowity

e_o=0,05m

Sprawdzenie nośności ściany

N
R_m×A_m×ϕ

gdzie:

A_m=0,45m² ϕ=0,72

N=56,711kN ⇒ 56,711<207,36kN

warunek spełniony

Sprawdzenie ściany wewnętrznej piwnicy (1m.b).

Zestawienie obciążeń

Ciężar ściany parteru o grubości 0,25m z cegły pełnej.

Q=18×1,0×0,25×2,5×1,2=13,5kN

Reakcje ze stropu nad parterem

R_1o=R_2o=11,56kN

Reakcja z więźby dachowej

R_s=56,711kN

Strop nad piwnicą

M_3o=M_4o=10,09kNm R₃=9,56kN

Ciężar ściany piwnicy

Q₂=18×1×0,25×2,5×1,2=13,5kN

e=0,036m

schemat obliczeniowy

Sprawdzenie nośności ściany

ΣM=e×(-R_2o+R_4o)+M_3o-M_4o=0,0648kNm

ΣN=106,83kN

e_n=8,3mm<10mm ⇒ e_n=1,0cm

e_s=ΣM/ΣN=0,0006m

e_o=0,0106m

N
R_m×A_m×ϕ

gdzie:

A_m=0,25m² ϕ=0,85

N=106,83kN ⇒ 106,83kN<272,83kN

warunek spełniony

Obliczenie fundamentów

Fundament pod ścianą zewnętrzną

• cegła pełna 18×1×0,25×3,92=17,64kN

• reakcje ze stropu nad piwnicą =9,56kN

- tynk cem - wap. 19×1×0,025×3,92=1,862kN

- cegła pełna 18×1×0,12×3,92=8,469kN

- reakcje ze stropu nad parterem =11,56kN

Ciężar ściany w piwnicy:

• tynk cem - wap. 19×1×0,015×2,5=1,862kN

• cegła pełna 18×1×0,4×2,05=14,76kN

N=66,700124kN

Schemat obliczeniowy:

mimośród:

e_s=ΣM/ΣN=0

e_n=h/30=1,33cm

e_o=e_s+e_n=1,33cm

-przyjęto wymiary

B=0,65m

L=1,5m

S=0,11m

D_min=0,3m

Parametry gruntu

Grunt nad i pod fundamentem to glina piaszczysta I_l=0,25

-odczytano:

γ=21,00kN/m³ φ=17,5° C_u=30,00kPa

N_d=0,8; N_c=4,9; N_d=12

Metoda stanów granicznych nośności.

q_fn=0,5[(1+0,3×B/L)×N_c×C_u+N_d×γ×D_min+(1-0,2×B/L) )×N_d×B×γ]=125,84kN/m

e_o=1,33<B/6=10,83cm

q_max=N/(1,00×B)×(1+6e/B)=107,81kN/m

q_min= N/(1,00×B)×(1-6e/B)=92,63kN/m

q_max=107,81kN/m<q_dop=1,2×q_fn=151,0084kN/m

obliczenie h

h=

PRZYJMUJĘ h=0,3m

Fundament pod ścianą wewnętrzną

• cegła pełna 18×1×0,25×5,0=22,5kN

• reakcje ze stropu nad piwnicą =9,56kN

- tynk cem - wap. 19×1×0,025×5,0=2,37kN

- cegła pełna 18×1×0,12×3,92=8,469kN

• reakcje ze stropu nad parterem =11,56kN

• reakcje z dachu =7,98kN

Ciężar ściany w piwnicy:

• tynk cem - wap. 19×1×0,015×2,5=0,71kN

• cegła pełna 18×1×0,25×2,5=11,25kN

N=67,93kN

Schemat obliczeniowy:

mimośród:

e_s=ΣM/ΣN=0

e_n=h/30=0,83<1,0cm

e_o=e_s+e_n=1,0cm

-przyjęto wymiary

B=0,45m

L=1,5m

S=0,11m

D_min=0,3m

Parametry gruntu

Grunt nad i pod fundamentem to glina piaszczysta I_l=0,25

-odczytano:

γ=21,00kN/m³ φ=17,5° C_u=30,00kPa

N_d=0,8; N_c=4,9; N_d=12

Metoda stanów granicznych nośności.

q_fn=0,5[(1+0,3×B/L)×N_c×C_u+N_d×γ×D_min+(1-0,2×B/L) )×N_d×B×γ]=121,47kN/m

e_o=1,0<B/6=7,5cm

q_max=N/(1,00×B)×(1+6e/B)=133,45kN/m

q_min= N/(1,00×B)×(1-6e/B)=98,96kN/m

q_max=133,45kN/m<q_dop=1,2×q_fn=145,76kN/m

obliczenie h

h=

PRZYJMUJĘ h=0,3m

---