164

3.2. OBLICZANIE ZBIORNIKÓW CIŚNIENIOWYCH [12], [13], [39]

ANE: v, m³. p , MPa.

t», °c.

T, lat.

b, <.) (tabl. 3.3.2).

Ewsiowego wynika z tablicy inna Obliczeniowej, to zbiornik należy j lą stawiane wyższe wymagania.

I Jego elertientów, mm. ątrzna £>_w j długość L_v zbiór-(WbI. 3.3.1).

•go (wylotowego)

Wio’,

Wlbcie (wylocie) iJ»I0 m/s dla powietrza), ia) zbiornika

icy zbiornika (D_w) tan A* “0,35 A,, mm, Art **0,50 A*, ram. winna być mniejsza od litych nie powinny być

powinny mieć otwo I oczyszczanie ścianek Ijttudu i osadów.

A/(2,3 k-Z/a-Pó), mm, •i MPa.

Wybrane stale stosowane w budowie zbiorników ciśnieniowych (tabl. 3.3.3), ich charakterystyki (tabl. 3.3.4).

X- współczynnik bezpieczeństwa

dla stali z określonąudamością    X=l,65, j

dla stali z nieokreśloną udamością X=1,80.

Z- obliczeniowy współczynnik wytrzymałościowy,

Dla miejsc całych (tj. nie mających złączy spawanych oraz osłabień otworami) Z~\.

Dla miejsc mających złącza spawane Z przyjmuje się równym mniejszej z wartości Z, lub 2Z₂, przy czym 2Zj należy przyjmować nic większe niż 1,00, gdzie Z,-współczynnik wytrzymałościowy wzdłużnego złącza spawanego (tabl. 3.3.6),

Z.-współczynnik wytrzymałościowy obwodowego złącza spawanego (tabl. 3.3.6),

Zdop-dopuszczalny współczynnik złączy spawanych ustalony dla zakładu, który otrzymał dopuszczenie do spawania naczyń ciśnieniowych (Zdop=0,7r0,9) (zakłady produkcyjne CHEMAR w Kielcach mają Z_dop= 0,9). a- współczynnik zależny od fi=D₂!D_K (o=l dla (?<1,4). Wartości cr= f(/f) (tabl. 3.3.7).

3.2. Grubość wymagana go^Oi+C,,    mm.

C^-naddatek grubości ścianki na ścienienie się pod wpływem działań mechanicznych i chemicznych. Naddatek ustala jednostka opracowująca projekt zbiornika wg znanej szybkości ścienienia (mm/rok) oraz założonej długotrwałości zbiornika,

Wartość dopuszczalnego naprężenia k w stalowych i staliwnych ściankach elementów dla temperatur nie przekraczających temperatury granicznej (380°C dla stali węglowych o zawartości węgla C$ 0,25%) jest równa k=R_c{t₀)IX. Rc(t„)~ najmniejsza gwarantowana granica plastyczności, MPa przy temperaturze obliczeniowej t₀°C, R_eltorf(R_c,t₀)r=A-R_c, >4=1,019-0,09^-0,018(j{fo)?

C)=S-t, 5=0,02^0,1 mm/rok,

C, - naddatek grubości ze względu na występowanie w niej dodatkowych naprężeń, nie zależnych od ciśnienia. Naddatek Q także ustala jednostka opracowująca projekt zbiornika (poleca się Q=0).

3.3.    Grubość nominalna wyrobu hutniczego g_L >.g +C,, mm, C,-naddatek grubości ścianki równy odchyłce minusowej

dla grubości wyrobu hutniczego wg obowiązujących norm (tabl. 3.3.8), g„ (tabl. 3.3.11).

3.4, Rzeczywista najmniejsza grubość ścianki    C,, mm.

4. Wymiary dna (rys. 3.2.1,3.3.1) przyjmuje się wg (tabl. 3.3.5) dla średnicy D_w określonej w (p. 2.1).

4.1. Sprawdza się wymiary profilu dna (rys. 3.2.1) A50.18Ą, R»$Dz, r_wZ0,lD_z> gdzie

r„-

fh-grr

Rys. 3.2.1. Dno elipsoidalne

4.2. Obliczeniowa grubość części wypukłej dna go~Dz-po-ywl(Ąk), mm.

Współczynnik wytrzymałościowy y_w (tabl. 3.3.9) y_w=-f(H_zID_I;u),

u- d/{DTg^ , przy czym za d należy przyjmować naj większą średnicę otworu w dnie,