18
18 I. Klasy przekrojów 1 stateczność miejscowa
o
/d
*
o: o :
w i
Oj
Rys. 1.7
Uwzględniając, że naprężenia normalne o w stanie sprężystym są proporcjonalne do odległości od osi obojętnej i w środku szerokości ścianki wynoszą vog (rys. 1.5), otrzymuje się
0,0242.
o~g + ^ = yg + kd = 537 - 563 2ag 2yg 2(537)
Według tabl. 8, dla /? ^ 1 i v ^ 0
K2
a stąd (tabl. 6, poz. a)
0,4 _ 0,4
1 - v ~ 1 + 0,0242
0,3905,
b_
t
42 fm'
0,3905 V 215
= 108,
jak dla przekroju klasy 3.
Położenie osi obojętnej x' w stanie pełnego uplastycznienia przekroju określono z równości pól powierzchni górnej i dolnej części przekroju
a-1100'11 + 250-14 = (1 - oc)1100-ll + 220-14, stąd a - 0,483.
otrzy-
Sprawdzając warunki smukłości przekroju klasy 2 (tabl. 6, poz. a), muje się
80,75,
b 1100 39 39 /2lT
- - - = 100 > —£ = -,/-
t 11 cc 0,483 V 215
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
10 10 1. Klasy przekrojów 1 stateczność miejscowa- _ A fl “ f 56 V A gdzie bt t - szerokość i grubo
12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można
12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można
14 14 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa Pasy spełniają warunki smukłości przekrojów klasy
16 16 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa - dla środnika wg tabl. 6, poz. b, b t = 20,9 >
10 20 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa Rys. 1.9 Warunki smukłości (tabl. 6, poz. c): - d
14 24 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa żenie osi obojętnej całego przekroju w stanie peł
12 12 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa1.3. Żebra usztywniające Nośność ścianki można
więcej podobnych podstron