11

11



(14.16)


2M„_2M„ d ni •_ z

W cdu obliczenia naprężeń zginających u podstawy zęba należy wyznaczyć ramię moment u zginającego ftp oraz przekrój niebezpieczny — prostokąt o wysokości s i szerokości uzębienia b. Wymiary te są proporcjonalne do wartości modułu, a ponadto zależą od kąta przyporo oc„, liczby zębów z, współczynnika wysokości zębów y oraz jednostkowego współczynnika przesunięcia zarysu x. Wyznaczanie wymiarów h,, i z warunków wytrzymałościowych wymaga skomplikowanych obliczeń. Dla ich uproszczenia wprowadza się tzw. współczynnik kształtu zęba    1 '

■a


(14.17)

Wartości współczynnika q dla zębów normalnych przy kącie przypora a0 =■ 20" podano w tablicy 48.

Wstawiając wartość q do wzoru wytrzymałościowego na zginanie, otrzymamy

(14.18)


P‘4 . .

r‘' “ h■m K

Siła F określa tylko obciążenie statyczne. W celu uwzględnienia w obliczeniach wytrzymałościowych innych czynników, wpływających na pracę przekładni, silę F zastępujemy siłą obliczeniową

Fm


Kp-K,,-F


(14,19)


gdzie:

K, — współczynnik zależny od liczby przyporadla r. < 2 przyjmujemy K I:

Kp — współczynnik przeciążenia; K = 1-e2, zależnie od charakteru pracy przekładni;

K,, — współczynnik nadwyżek dynamicznych, wyrażany w zależności ■ od prędkości obwodowej lk

Wartości Kp i Kprzyjmujemy wg tablic 11 i 12, podanych w podręczniku [20],

Wprowadzając do wzoru 14.18 silę obliczeniową w N, k,s} w MPa oraz szerokość wieńca b -■ hm, gdzie a ~ 5 9-15 (a w przekład ni ach dźwigowych nawet Ź = 20), otrzymamy wzór na obliczanie wartości modułu z warunku na zginanie


(14.20)

Wprowadzając do wzoru 14.20 wyrażenie

(14.21)


d    nv z -

Otrzymamy


(14.22)


Wartości naprężeń dopuszczalnych dla kół zębatych przyjmujemy wg tablicy 49.

nych jako naprężenia stykowe. Charakter współpracy zębów powoduje,


W przekładniach zębatych naciski powierzchniowe są skupione na bardzo niewielkim obszarze, powodując powstanie naprężeń, określa-

że ogólny wzór na naciski powierzchniowe (p C k0) nic może być stoso-„ wany.

Obliczenie zębów na naciski powierzchniowe przeprowadzamy wg wzoru 14.21, wyprowadzonego z, wzoru Hertza


(14.23)

gdzie; pmux i k0 - wMPii,F#ir w N, b i dt - w mm.    '    •

Wartości współczynnika C przy kącie przyporu = 20° wynoszą: dla kół stalowych (£-=210000 MPa, v = 0,35)-Ć = 478,2 oraz dla kół żeliwnych (£ = 90000 MEa,v= 0,25)—C= 308,4.

Orientacyjne wartości dopuszczalnych nacisków powierzchniowych przyjmuje się wg przybliżonego wzoru

203


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
11 (14.16) 2 M„. _ 2 Ma d    ni •_ z W celu obliczenia naprężeń zginających u p
11 Rys. 13. Do przykładu 3.4 c. Przyjmujemy h = 25 cm. Naprężenia zginające. M„ F‘l _ 6 48 000-0,2
10360218?5047977187606G42165525630520664 n "■^4 5 A1clobil*:»1 , 14 ^    J>Jk
16 16 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa - dla środnika wg tabl. 6, poz. b, b t = 20,9 >
10360218?5047977187606G42165525630520664 n "■^4 5 A1clobil*:»1 , 14 ^    J>Jk
10360218?5047977187606G42165525630520664 n "■^4 5 A1clobil*:»1 , 14 ^    J>Jk
HTML1 2.14. Tabele 2.14. Tabele Wprowadzanie tabel na strony internetowe nie musi służyć jedynie do
image012 Rcset —1 n 1/0 X*> X>i _jix_ / PI0X X PM/ CLK R n ni— -O-O.
k2 huta 430924 rr * v» w • W , - - 3 •1 -Z? 3*. -T 14 =* <33.63 *>» o* o cm* fift U * r9zj.it,
LUBIĘ ORTOGRAFIĘ KLASA 1 1 14. Co ukryło się na tym rysunku? Na rysunku ukryły się następujące el
18 I* (16.5) /t gdzie: /i — współczynnik pewności-(zwykle~ 1,25-f-2), /i — współczynnik tarcia
20100511004 (2) " Podstawy Tełekomnikacji" ~T~ Sliona 1 > 3 4 fi 8 7 0 • 10 11 12 1» 14

więcej podobnych podstron