19
Przykład 5.4 109
^t^SH5’86’ ^ = t=S=49’59’
smukłość porównawcza wg wzoru (38)
^215" /2151
1-84VX=84V2i5 =84
oraz smukłości względne wg wzoru (35) i współczynniki wyboczeniowe
Xx 65,86
K = f^^r = °’7840
wg krzywej a (tabk 10 i 11) ęx = 0,852,
- 0,5904
_ 49,59 _
84
Au
wg krzywej b ęy = 0,899.
Nośność (stateczność) elementów ściskanych i zginanych sprawdza się wg wzoru (58)
N , AxAimax . PyMyl
tPiNfrc <P\Mkx
gdzie wg (57) składnik poprawkowy 4 = 1,25 ^-2/
M
Ry
2 AMn
A7R; A/Rc
W rozpatrywanym przypadku, według tabl. 12, poz. c, Mxmax i Mymax występują w środku rozpiętości (j3x = 1,0 i py = 1,0). Warunek nośności z uwagi na <px przy
4 = 1,25 ■ 0,852■ 0,7842—„3^03 = 0,007
57,97 718,1
oraz <pL = 1,0 jest spełniony, ponieważ 13,6 1,0-34,03 1,0-1,647
0,852-718,1 1,0-57,91
= 0,022 + 0,588 + 0,164 =
= 0,774 < 1 - 0,007.
Z kolei warunek nośności z uwagi na ę przy
13,6
4 = 1,25-0,899-0,59042-^n1^47 y 10,02 718,1
1,0-34,03 1,0-1,647
0,899*718,1 1,0-57,91
+
= 0,021 + 0,588 + 0,164 =
= 0,773 < 1 - 0,002 = 0,998
jest również spełniony.
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
19 Przykład 3.5 49 Smukłość wyboczenia giętnego względem osi y-y Przykład 3.5 49 1,0-840 iy 14,28 =
19 Przykład 1.8 19 co oznacza, że środnik nie spełnia warunku smukłości przekrojów klasy 2. Rozpatr
19 Przykład 2.2 29 O 8■375 A,* - 8,17 ’23— = 10,43 cm2 < Af = 11,48 cm2. Sprowadzone pole przekr
19 Przykład 3.8 59 a stąd nośność słupa ze względu na wyboczenie giętne N = ęNRc = 0,9129-2371 = 21
19 Przykład 4.2 69 W odległości 2,5 m od podpory V = 465 kN > V0 = 0,3 VR = 0,3*859,5 = 257,9 kN
19 Przykład 4.4 a następnie wg (Zl-8) Mcr = isYĘĘ = 47,58■ 10~2V16678• 22860 = 9290 kNm i wg
19 Przykład 4.6 89 - dla belki górnej FRw = 0,1866-0,0066■ 0,844■ 215■ 103 = 223,5 kN. Dla siły wza
więcej podobnych podstron