11

Przykład 5.4 111

oraz z tabl. 11, wg krzywej a₀, ę_L = 0,373. Warunek nośności z uwagi na ę_x przy

= 0,001,

i 0-7 93 6 33 4 = 1,25.0,852-0,784’^-^

6,33

1,0*7,93    1,0*0,824

+ .- = 0,010 + 0,307 + 0,082 =

0,852*718,1    0,373*57,97

10,02

- 0,459 < 1 - 0,001

jest spełniony.

Podobnie warunek nośności z uwagi na <p_v przy

6,33

A. = 1,25*0,113*2,95^;

1,0*0,824 6.33 10,02 "18.1

- 0,001,

1,0*7,93    1,0*0,824    ₀

+ _ ___    +    ... I,— = 0.078 * 0.367 - 0,082 =

0,113*718,1    0,373*57,97

10,02

= 0.527 < 1 - 0,001

jest również spełniony.

Dla środnika spełniony jest warunek smukłości wg tabl. 7

txir

220 - 2*9,2 5,9

= 34,2 < 70a - 70*1,0 = 70,0,

stąd nośność obliczeniową przekroju przy ścinaniu określono wg wzoru (47) V_RJ) = 0,58= 0,58*22* 10“²*0,59■ 10“²*215* 10³ - 161,9 kN. Podobnie dla pasów spełniony jest warunek smukłości

— =    = 12,0 < 50£ = 50*1,0 = 50,0,

stąd

tf 9,2

= 0,58A_w/_d = 0,58- 2-11,0 -10“² *0,92 -10“² - 215 -10³ = 252,4 kN. Według p. 4.5.2d spełnione są warunki

V_ymax = 22,69 kN < V₀ = 0,6 V_Rj, = 0,6*161,9 = 97,14 kN

oraz

V_xmax = 1,098 kN < 0,3 V_Rx = 0,3*252,4 = 75,72 kN,

nie jest więc wymagane sprawdzanie warunków (55) i (56).

W celu sprawdzenia warunków sztywności określono składowe ugięć

5 w⁴ _

Tg = 1,82*10 ² m = 1,82 cm

6,129*6,0⁴

384 EL 384 205*10^ć*2770*10‘⁸