12

42 3. Elementy ściskane osiowo

wg tabl. 6

dla środnika — =    - 40 < 42s = 42, (40 > 39£ = 39),

t o

dla pasów y =    -— = 9,7 < 10£ = 10, (9,7> 9s = 9);

przekroje środnika i pasów spełniają warunki przekrojów klasy 3 i 2 - przekrój słupa zalicza się tym samym do klasy 3.

Nośność obliczeniową przekroju wyznacza się ze wzoru (33) przy współczynniku redukcyjnym \j/ - 1

N_Rc = tM/_d = 1,0*83,2 -10"⁴*215 -10³ = 1789 kN.

Smukłości przy wyboczeniu giętnym

_    900

* i_x 14,73

61,1, X_y = -^

^y K

300

5,76

52,1.

Smukłość porównawcza ze wzoru (38)

, w#--

"215

Smukłości względne wg wzoru (35)

i =    - 0.620.

84

= r - if= °’⁷²⁷’ ^

Przyjmując (zgodnie z tabl. 10) przy wyboczeniu względem osi x-x i y-y krzywe wyboczeniowe b i c, znajduje się z tabl. 11 wartości współczynników wybocze-niowych (p_x = 0,825 i ę_y = 0,795.

W celu oceny wpływu wyboczenia skrętnego oblicza się siłę krytyczną ze wzoru (Zl-5) zał. 1 do normy

1 r ₍    1 _    1 r Jt²-205-10⁶-761900-10-^1:

'Am² +    ~ 250,2-10“⁴ [    (0,7-9,00)²

+ 80-10⁶-33,11-10“⁸J = 2610 kN,

gdzie i; = i_x + l_y = 14,73² + 5,76² = 250,2 cm², i ^ = 0,7 - jak dla słupa utwierdzonego w dolnym przekroju ze względu na skręcanie (skrępowana deplana-cja przekroju z uwagi na sztywną konstrukcję podstawy słupa), a w górnym -podpartego przegubowo.

Smukłość względną wyznacza się w tym przypadku ze wzoru (34)