14

44 3. Elementy ściskane osiowo

a więc przekrój należy do klasy 4. Przy wyznaczaniu nośności obliczeniowej przekroju należy uwzględnić wpływ niestateczności miejscowej środnika.

Współczynnik podparcia i obciążenia środnika jak dla ścianki jednostronnie usztywnionej, równomiernie ściskanej (v - 1,0) wg tabl. 8

K = K_t = 2,2 + 0,8 v = 2,2 + 0,8*1,0 = 3,0,

a stąd smukłość względna środnika ze wzoru (7)

124,3 3,0 [235¹ 7,1    56 V 215

0,980,

której odpowiada współczynnik niestateczności miejscowej (tabl. 9) <p_p = 0,814. Współczynnik redukcyjny nośności obliczeniowej przekroju

i(f = <p_v = 0,814.

Nośność obliczeniowa przekroju wg wzoru (33)

N_Rc - ij/Af_d = 0,814 - 26,9 ■ 10 ⁴ 235 ■ 10³ = 514,6 kN.

Smukłości przy wyboczeniu giętnym

,    & _ 1,0-300 _ _    , H_yl 1,0*300 _

⁴“T""T35“"    ’ ^    " “T35~ "

Smukłość porównawcza ze wzoru (38)

a stąd miarodajna (maksymalna) smukłość względna jak dla przekroju klasy 4 wg wzoru (36)

l = l_y =    = 1,007,

dla której znajduje się z tabl. 11 wg krzywej wyboczeniowej c współczynnik wyboczeniowy ę = 0,557.

Nośność obliczeniowa pasa kratownicy z uwzględnieniem wpływu wyboczenia giętnego wynosi

N - (pN_Rc = 0,557*514,6 - 286,6 kN.

W przypadku pręta o przekroju teowym istnieje możliwość wystąpienia wyboczenia giętno-skrętnego. W celu skorzystania z odpowiednich wzorów zał. 1 normy oblicza się wstępnie