2013 09 14 00 13

owita strata ciśnienia Ah_e = 0,66 mm H_aO. Ciiaitoie w trójniku /:

h_e, - 0,89 + 0,66 * 1,55 mm H_aO.

Działka 2. Ilość powietrza V_h — 500 m³/h; V, = 0,139 m*/s; R B 0,16 mm H_aO/m; I 3,6 m; z nomogramu na rys. 12-6 dla wyżej podanych parametrów odczytujemy $,m 194mm. Z dolnej części nomogramu dla D_r —' 194 mm ustalamy wymiary przewodu 150x200 mm. Rzeczywista średnica równoważna wynosi D_r = 191 mm, rzeczywiste j? = 0,17jmm HjO/m.

Rzeczywista prędkość przepływu powietrza v_p =    = 4,6 m/s, z tabl. 12-4 od

czytujemy H = 1,29 mm H₂0.

Opory miejscowe — trójnik przelot — C = 0 (tabl. 12-3).

Strata ciśnienia na pokonanie oporów tarcia wynosi:

Rl = 0,17*3,6 = 0,61 mmHjO.

Strata ciśnienia na pokonanie oporów miejscowych wynosi:

Rl = 0,61 mm H_aO Z = 0,00 mm H_aO Całkowita strata ciśnienia Jh_c = 0,61 mm H_aO

Ciśnienie w trójniku II: |

hen = 0,89 + 0.68 + 0,61 - 2.18 mm 11*0

Obliczenie dalszych działek i odgałęzień przeprowadza się podobatr Ola przyspieszenia obliczeń posługujemy się formularzem (tabl. 12-7). Wyrównanie ciśnień W Wffln Kj B dobór kryzy dławiącej dla działki 18; ciśnienie w trójniku V; h„ 1 3,55 mm H_aO; w odgałęzieniu: /i_c ■ 2,88 mm H_aO;

H

.1h - 3,55 — 2,88 « 0,67 mmH_aO.

prędkość przepływu powietrza w działce 18 wynosi ■ 5.6 m/a.

Przewód odgałęzienia 18 ma wymiary 125 x 200    przewodu M

średnicę równoważną ze względu na prędkość:

2ab a + 6

2*123*200 125+ 200 1 ¹⁵⁴

e*d_r — 5,6*0,154 — 0,86 m^ł/s