wem odkształceń niżej leżącej warstwy ściśliwej 2 — należy więc dla niej również uwzględnić możliwość wystąpienia tarcia negatywnego. Wartości q i f należy przyjmować zgodnie z rys. 6.23b.
Miąższość warstwy zastępczej, leżącej powyżej warstwy nośnej wynosi:
* 9,5
Z tabl. 6.2:
dla P„olD‘ 0,3, r, = 28,9kPa.
tf0 = 1,1 -28,9 - 31,8kPa dla o IL - 0,4, tj * 34,8kPa,
t\r) = 0,9-34,8 = 31,3kPa dla P, o ID = 0,5, f4 = 60,6kPa,
r4(r) = 0,9-60,5 = 54,5 kPa dla || o | = 0,25, fj 140,5kPa,
fj(r) = 0,9-40,5 = 36,5 kPa
Z tabl. 6.1 dla Gp o lL = 0,25, qt = 1400kPa, qP = 0,9-1400 = 1260kPa
Z tabl. 6.4 dla T (lL > 0,75), f2(r) = 7,5kPa.
Współczynniki technologiczne dla pali wierconych (rura obsadowa zagłębiona i wyciągana głowicą pokrętną) wynoszą:
w Pd o lD = 0,3, = 1,1,
w T o 4 - 0,8, Sjj - 1,0, wP(o/j= 0,4, S„ = 1,0, wF.o/,,- 0,5, 5^ = 1“1, w Gp o lL = 0,25, SjS = 1,0 , || « 1,0.
13. Długość pali
Przyjęto zagłębienie pali w warstwę twardoplastycznej gliny piaszczystej o /Ł = 0,25, równe 2,0 m:
Ap = nDł:4 = n-UJ:4 = l,130rn2;
| ir "DjAj | n-U-A, | 3.768A, [m2l
Tarcie negatywne wynosi:
Tn = (1,1 0,5-31,8 0,3 11,0• 7,5 • 6,0)*3.768 •
Promień strefy naprężeń w gruncie wokół pala.
R * -y i 3,5 • 0,07 12,5 0,105 ♦ 2,0 0.07 ■ 1,25 m
i= 7# = 2,4 z taW- 6> tj | 1|0-
Obliczeniowa nośność osiowa pala w gruncie nośnym:
N, = 1,0-1260-1,130 + (1,0-0,5-(12,5 ♦ 31,3)*3,0* ł.0-31,3 05 *
+1,1-54,5-2,5 + 1,0 -36,5 -2,0]-3,768 I 1423.8 11146,3 ■ 2570,1 kN
m[N, - mjn) - 0,9'(2570,1 - 1,0 189,3) I - 2142,7 kN > I I 2068,8 kN
Długość pala:
L • 0,3 + 6,0 13,5 12,5 f 2,0 - 14,3 m
1.4. Obliczenia wytrzymałościowe pali
Do wykonania pali przyjęto beton kl. B — 15 o |] • 8,7 • 10’ KPa. El = 21,1 • 10‘kPa, stal kl. A - 1 o R„ \ 210- Wfl,
Przyjęto, że pal jest utwierdzony w gninde na głębokości fi. • 1,5 m poniżej spągu torfu:
/ ■ (8,5 - 2,2) i 1.5 § 7,8 m
Zakładając obustronne utwierdzenie pula obliczeniową długość określi lig następująco:
1 - 0,5/ • 05'7,8 i 3,9m
t
!• . i2 . 13 < 35 - n • i<0 I 0,3
wpływ smukłoścł można pominąć.