KONSTRUKCJE STALOWE STR153

153

153

fiooo

2 )

ni =

2520-1O⁶

8-355 = 2520-10” N-mm,

2	3
pkt 7.1(1) normy [53]
pkt 7.1(1) normy [53]	•
pkt 8. normy [53]
wzór (8.1) normy [53]	wzór (6.30)
pkt 9.1(2) normy [53]	wzór (6.32 a)

1810-10⁶

0,718 +

1-

2520-10⁽

W

355 V 20-250

8

Pizykład 6.4 (cd.)

M_p| Rd - obliczeniowa nośność plastyczna przy zginaniu przekroju

złożonego z efektywnych części pasów oraz w pełni efektywnego środnika, niezależnie od jego klasy przekroju:

fh \²

^pl,Rd ^— tfbf(h\v    ~    ^w^y,w’

M_plRd = 20-250-(1000+ 20)-355 +

_^₌178_łi0l_{= 08}<lMiO; _{= ()s718}

M_pl,_Rd 2520-10⁶    ------

Przyjęto r|, = 0,718, (2 • 0,805-l)² =0,823 <1,00.

J

Warunek jest spełniony.

* * *

Stateczność pasa przy smukłym środniku

Pas ściskany blachownicy nie wyboczy się w płaszczyźnie środnika, gdy jest spełniony następujący warunek smukłości:

fyf V ^Afc

k = 0,55 - przyjęto nośność sprężystą przy zginaniu,

1000 _ACC 210000 /8-1000 ₄₁₁ = 125 <0,55--J-=411.

Warunek smukłości jest spełniony.

* * *

Żebra podporowe

■ Żebro nad podporą skrajną

Zastosowano podatne żebra podporowe dwustronne z blachy 12x120 mm. Przyjęto z każdej strony żebra część współpracującą środnika o szerokości b_M = 15e t_w = 15 • 0,81 • 8 = 97,2 mm.