* * *
Sprawdzenie nośności przekroju, w którym występuje maksymalny moment zginający Mmax>Ed = 88,16 kNm (nośność na zginanie). Siła poprzeczna w tym przekroju jest równa zeru.
Nośność w przypadku przekrojów klasy 1. i 2.:
A/f Wplfy 484,0-103 -235 _
c,Rd pl.Rd ^ 1#0
= 113700-103 N-mm = 113,7 kNm.
Warunek nośności przekroju przy obciążeniu momentem zginającym:
My^=88116= ?5<
Mc>Rd 113,7 jest spełniony.
* * *
Sprawdzenie nośności przekroju, w którym występuje maksymalna siła poprzeczna Vmax.Ed - 65,31 kN (nośność na ścinanie).
Moment zginający w tym przekroju jest równy zeru.
Pole przekroju czynnego przy ścinaniu Av dwuteownika walcowanego, ścinanego prostopadle do osi y-y:
Av = A - 2btf + (tw + 2r)tf = 45,95 • 102 - 2-135 -10,2 + (6,6 +
+ 2-15)-10,2 = 2214 mm2,
lecz nie mniej niż rihwtw = 1,2 • (270 - 2 • 10,2) • 6,6 = 1977 mm2 (według normy [53] r| = 1,20).
Przy projektowaniu plastycznym przyjmuje się Vc,Rd = Vpi,Rd. Obliczeniowa nośność plastyczna Vp].Rd przy ścinaniu:
V.
pl,Rd
Av(fy/V3) 2214-(235/V3)_
Ymo
= 30040 N = 300,4 kN.
Warunek nośności przekroju przy obciążeniu siłą poprzeczną:
V
Fd _
65,31
VCjRd 300,4
= 0,217 < 1,0, jest spełniony.
pkt 6.2.5 normy [51]
pkt 6.2.6 normy [51]
wzór (6.18) normy [51]
wzór (6.17) normy [51 ]
pkt 5.7 procedura 5.3
pkt 5.8 procedura 5.4