kurmaz032

32

Tabl. 1.5.2.11. Wartości liczbowe modułu osiowego m, mm

PN-93/M-88527

m'[~^:uTł,25 1,6 2,0    2,5 3,15 ^0    5,0    6,3~“g|o 10 12,5 16 20 ■

Zezwala się stosować moduły:    ...,1,5 3,0 3,5    6,0 7,0 i 12,0

Tabl. 1.5.2.12. Wartości liczbowe wskaźnika średnicowego q

PN-93/M-88527

_ * 1

Szereg ^

6,3    8,0    10    12,5    16    20    25

7,1    9,0    11,2    14    18    22,4

PN-93/M-88527

Tabl. 1.5.2.13. Skojarzenia modułówm, wskaźników średnicowych q i liczb zwojów ślimaka Z\

m q nnn Szereg 1 *		Szereg 2	i ^Zi !
1,0 \ 1,25 /	10 12,5 16 20		1; 2; 4 1; 2; 4 1
	^: 25		1 i
1,6	i 10 12,5 i 16	11,2 14	1; 2; 4 ! 1; 2; 4 i
	L _	18	1
	1 20		1:2:4
	25		1
2.0    2,5 1 3.15 | 4.0    5,0 ) 6,3 8.0    10 )	8 10 12,5 16 20	9 11,2 14	1; 2; 4 1; 2; 4 1; 2; 4
	L^25 ...	18	1

m mm	9 Szereg 1* ; Szereg 2		A
12,5	8 10 12,5 16 20	9 11,2 14	l; 2; 4 l; 2; 4 1; 2; 4
		18	! 1
16	8 10 12,5 16 20	9	| 1;2; 4 ^1 1;2;4 1;2; 4
i 20	8 10 12,5 16	9 : i; 2; 4 j i 1; 2; 4

Tabl. 1.5.2.14. Wartości liczbowe odległości osi o_w, mm

PN-93/M-88527

1	Szereg	40	50	63	80	100	125	160	200	250	315	400 500 |
ow		45	56	71	90	112	140	180	224	280	355	450 - i

Tabl. 1.5.2.15. Długość uzębionej części ślimaka fc^mm

i Współczynnik 1 | przesunięcia X	Liczba zwojów ślimaka Z\
	Zx= 1; 2	Zi = 4
! o	*i^(l 1+0,06 Z2) m	b j (12,5+0,09 Z%) m
“0,5	bi £(8,0+0,06Z2) m	b9,5+0,09Zt)m
-1,0	b^{ 10,5 + Zt)m	61^(10,5+^ )m
+0,5	11+0,1 Zi)m	b\ ^(12,5+0,1 Zi )m
+1,5	bi2( 12+0,1 Zj)m	61 £( 13,0+0,1 Z2)ai

Dla ślimaków szlifowanych ze względów technologicznych b_} zwiększa się: dla m<10 mm o 25 mm; dla m =10116 mm o 35t40 mm.

Wartości szeregu 1 są uprzywilejowane w stosunku do wartości szeregu 2.

1.5.2.8. TABLICE DO OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH PRZEKŁADNI ŚLIMAKOWYCH [16], [20], [21]

Tabl. 1.5.2.16. Największa średnica daei i szerokość b₂

ślimacznicy, mm

Zx	1	2	4
dae2, mm	^(£/o2+2in)	^(do2^+l,5JD)	$(da2+m)
b2 , mm	Ś0,75dfll		^0,67 d0i

Tabl. 1.5.2,17, Wartości współczynników kształtu zębów Y_F

■Zieą	26	28	30	32	35	37	40	45	50	60	80	100	150	300
Yp	1,85	1,8	1,76	1,71	1,64	1,61	1,55	1,48	1,45	1,4	1,34	1,3	1,27	1,24 ' __!

Tabl. 1.5.2.18. Zalecenia dla doboru klasy dokładności przekładni ślimakowych

Klasa doki.	Vs m/s	Obróbka	Zastosowanie
7	10	Ślimak hartowany, szlifowany i polerowany, i Ślimacznica nacinana szlifowanymi frezami ^:ślimakowymi. Docieranie pod obciążeniem	Przekładnie o podwyższonych prędkościach i małym hałasie, o podwyższonych wymaganiach co do ich wymiarów gabarytowych
8	5	Dopuszcza się ślimak o HB<350, nieszlifo-wany. Ślimacznica nacinana szlifowanymi frezami ślimakowymi. Zaleca się docieranie pod obciążeniem	Przekładnie o średniej prędkości ze średnimi wymaganiami pod względem hałasu w czasie pracy, wymiarów gabarytowych i dokładności
9	2	Ślimak o HB<350, meszlifowany. Ślimacznica nacinana w dowolny sposób	Przekładnie o malej prędkości, pracy krótkotrwałej, o napędzie ręcznym, o niskich wy maganiach

Tabl. 1.5.2.19. Zależność współczynnika tarcia / od prędkości poślizgu V_s

Vs, m/s	0,1	0,15	0,5			1,0	1,5
f	o s o	; 0,065 i 0,075	0,055	: 0,065	0,045 ^ 0,056		0,04 v 0,05
Vs , m/s	2	2,5 j	3	4		7	10
f	0,035:0,045	0,03 t 0,04 0,028 : 0,035		0,023:0,03		0,018^0,026	0,016 ^ 0,024

Tabl. 1.5.2.20. Zalecane lepkości oleju w stopniach Englera E°

V3 ,m/s	<i	<2,5 <5	5: 10	10^15	15 i 25	>25
e°50	60(7)	36(4,5) j 24(3)	16(2)	11	8	6
Sposób smarowania	Zanurzenie w wannie olejowej				Natryskowe lub w wannie	Obiegowe ; pod ciśnienniem