Scan10060 2

PaO ~ (0,25-0,40) m_n lub:

PnO ⁼ (0,25-0,35) m_n — przy obróbce kół zębatych frezami ślimakowymi,

PoO ⁼ (0,2-0,25)    — przy obróbce kół zębatych za

pomocą dłutaków, wiórników i frezów kształtowych,

3,86 • ml

p_fly =--1- 0,235 m„ — przy obróbce nor-+ 1,96 m_n

malnych kół zębatych za pomocą dłutaków, wiórników i frezów modułowych (dla zębów normalnych a = 20° i y = 1,0),

P«0 — może być również wynikiem promienia zaokrąglenia tarczy szlifierskiej lub promienia zaokrąglenia rolki dogniatającej wzgl. w przypadkach ogólnych patrz, norma ISO DI563336/3.

W przypadku koła o liczbie zębów z = 23, pochylonych pod kątem (i = 10°, naciętego bez przesunięcia (korekcji) x = 0, narzędziem bez protuberancji Pro = 0, o promieniu

h_u o

zaokrąglenia p_<l() = 0,3 m_n względnej wysokości głowy zęba-= 1,25 i kącie przypora

^mn

a„ = 20° wyznaczono:

hne — = 0,95	wg wzoru (3.2 lb)
Zv = 24	wg wzoru (5.25)
y = 0,121	wg wzoru (3.2 Ic)
cpf, = 0,209	wg wzoru (3.2 ld) — po 6-eiu iteracjach
Spn — = 0,49825 mn	wg wzoru (3.21)
— = 0,5136 m„	wg wzoru (3.2la)
a= 1.64	wg wzoru (3.20).

W przypadku korzystania z wzoru (3.17) na wyznaczenie naprężeń dopuszczalnych statycznych <3pp_milx, współczynnik wrażliwości na koncentrację naprężeń od zginania w odniesieniu do wytrzymałości statycznej można obliczyć z wzorów zamieszczonych w tabeli 3.11 lub z wykresu na rys. 3.22.

Rys. 3.21. Model obliczeniowy i wielkości zęba do wyznaczania współczynnika spiętrzenia naprężeń Ksat dla zazębienia zewnętrznego

*1

2 m,

60