skanuj0082

U rojowych n_u, m„ ze wzorów (7.35)+(7.42), podstawiając c₀ = 2 lub e₀ 2,2 oraz c,._H 0, c_sh 0. Rezultaty obliczeń odwzorowano na rysunku 11.14, Zgodnie z oznaczeniami rysunku krzywe a, b dotyczą przekroju pierścieniowego zamkniętego, zaś krzywe c i d - przekroju osłabionego jednym otworem. Z porównania odpowiednich współrzędnych krzywych a i b oraz i i d wynika, że dla e₀ = 2,2 nośność przekroju wyrażona wartością n„ jest mniejsza od odpowiedniej wartości n_u dla e₀ = 2 o około 4-h8%. Ze względu na m„ zmniejszenie nośności osiąga około 3%.

0    0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11    0,12 0,13 0,14

Rys. 11.14. Zależność między parametrem e₀, występującym w równaniu konstytutywnym (7.35), a nośnością przekroju żelbetowego pierścieniowego krzywa odniesienia a: t:₀ = 2, przekrój pierścieniowy; krzywa b: c₀ = 2,2, przekrój pierścieniowy; krzywa odniesienia c: s₀ = 2, przekrój pierścieniowy osłabiony jednym otworem, oą = 0,384 (22°); krzywa d: t:₀ = 2,2, przekrój pierścieniowy osłabiony jednym otworem, a_t = 0,384 (22°)

fjk = 410 MPa;f_ck = 20 MPa;y_c = 1,5; y_s = 1,15; g = 0,5%; c_cs = 0; c_sh = O

m_u

0,05    0,10    0,15    0,20    0,25

Rys. 11.15. Nośność przekroju żelbetowego pierścieniowego ze względu na bezwymiarową siłę podłużną n_u i bezwymiarowy moment zginający m_u w funkcji parametru t/R

f_yk = 410 MPa;f_ck = 20 MPa;y_c = 1,5; y_s = 1,15; |i = 0,5%

____ _

161