skanuj0085 2

w u l u | < • zabudowanie wewnątrz trzonu żelbetowego ceramicznego przewo da kominowego o średnicy wewnętrznej D_w 1,80 m, wykonanego z ksztal lek kwasoodpornych. W trzonie żelbetowym projektowany jest otwór wio Iowy spalin o wymiarach 6,0 x 1,80 m (wysokość, szerokość), usytuowa ny powyżej rzędnej +5,70 m oraz otwór bramy o szerokości 2,20 m i wy sokości 2,40 m w poziomie +0,30. Trzon żelbetowy projektuje się z beto nu klasy B30 zbrojonego stalą RB500W według PN-B-03264:2002 [178|.

Sprawdzenie przekroju osłabionego otworem bramy przeprowadzono dwoma metodami:

metodą NL, zgodnie z ujęciem przedstawionym w rozdziale 5,

- metodą SG sformułowaną w rozdziale 6 i 7.

Obliczenia wykonano dla następującego zestawu danych przyjętych w projekcie (rys. 11.18):

/\*^:: 2,35 m; r = 2,05 m; r_s = 2,24 m; r_c = r_m = 2,20 m; fck - 25 MPa; f_Uk = 500 MPa;

E_s = 210 000 MPa;

|i - 0,3%;

o, arc sin (~^-)= 0,5236 [rad] = 30°; wielkość otworu: 2a_t = 1,047 (60°);

u j - n;

/.„.i    16,75 cm².

Na podstawie zestawienia charakterystycznych obciążeń od ciężaru własnego, obciążenia wiatrem oraz momentów II rzędu według normy l'N 88/B-03004, otrzymano następujące wartości sił przekrojowych w rozważanym przekroju:

N= 9 500 kN,

M= 17 800 kNm,    (11.10)

e = 1,874 m.

k

Na podstawie obliczeń metodą NL (PN-88/B-03004) uzyskano następujące wyniki:

= 6,77;

210000

n =

31000

a = 1,3054 (położenie osi obojętnej); a₀ = 2,29 MPa;

B= 10,29;

C = 10,77;

^CTcmax ^{= 17}>’^{7 MPa > CT}cdop ⁼ 0>65 ' 25 = 16,25 MPa (przekroczenie o 8,9%);

a_smax = 253,8 MPa < a_sdop = 0,7 • 500 = 350 MPa.    (11.11)

Na podstawie obliczeń metodą SG uzyskano z kolei następujące re zultaty:

e_ss = ^ ^{= 2}’^38%o;

g

odkształcenie stali: e„. = -^SŁ = 2,07%o;

^ y_s

U) 7