S7300489

Wi, ' ty JQO * tO*J90

i_n r- 300+0,$ MM) 40 - 6/(7 mm 01,6/ m;,

Ponieważ. e_fl >-MM)>(),1 MM) 40- i 00 min, mamy (tut*go mitmśrodu.

(Jo czynieniu

przypadkiem

om *'JJ?zA*** ..1.. .

frOJ*    0/X)105

i

0,24,

i; i' * i

A. Obliczenie metodą og/ilną

Zm wzoru (1.4) ustalamy wartość momentu

M_u% - 0, I HO (0,10 - 0,5 - 0,30 i 0,04; - 0/7702 MN m.

» następnie z zależności (.1.12; określamy

0,0702

Tjoo&Pofiiioć

OJ 15-0,1*0.

Prmieważ wy/mu //mu wartość fi odpowiada zakrętowi Ib, zbrojenie A_a jest ob liczenurwo zbędne. Zgodnie z PN 66 zakładamy jednak minimalne fiole przekroju tego zbrojenia. Ze wzoru (1.27) otrzymujemy

A_{n mih} - 0/X72 ■ 0,26 -1,0 »* 0/MMń2 m² (1,20 cm²).

Z tablicy Z. 2 (załącznik j przyjęto w obliczanym przekroju pręty (f» 12 min rozmieszczone co 200 mm

A_ńtf1„ - 3Al cm² >1,21 cm².

Ponieważ pole przekroju zbrojenia ściskanego jest większe od zera, należy tkoryglh waL zasięg strefy ściskanej. W tym celu wyznaczamy ponownie współczynnik H (z uwzględnieniem fioła przekroju zbrojenia A_tJ i naprężeń w tym zbrojeniu). I tak, dla:

fi » 0,tH0, “] - ~ - 0,154,    - 0,<M)U)1 (1 ,()!%,)>

4 260 ¹ 200000

ze wz/mi (3,46; obliczamy

k_n»0fi\

0,1*0 0,154

1-0,1*

J

0,00105

* 0,300,

Identyczna wartość współczynnika k_tJ można po odpowiedniej interpolacji otrzymać z tahl. 3,5. (Milicza my ponownie ze wzoru (1.14)

0/7702 0,000565 ■ (0,26 0J04) 0,M) 210

** * \A 0ffi'Q&‘ł0A

- 0,102 rfi

0,101.

Ida tej wartości fi

0,165-0,154 I

- ()i)\ -------- - • • _r

ⁿ    1-0,1*    0/X)l05

Wobec zmiany naprężeń w zbrojeniu ściskanym należy ponownie sk(/fygować fi

0/7702 - OJMMńOl (0,26 - 0/74; O, / 3 210

1,0 0,2// O,HI l()/i

o,n.

^r\A/ł‘t\JZL^    sio/    « l

0,110 +f * Otfl

'/zatem po kilku krokach Iteracji

0/7702 O/MMMA (0,26 0/14) 0,244 210

ifi'0_f2$'0$i' 10,6

0,106 >fi0,170,

Ponieważ, wartość fi » 0,170 rć/żni się od poprzedniej (fi - OJ 75; mniej niż o 1%, tak więc iterację można uznać zza zakończ/mą. (/statecznie

k_n m 0/11'

0,170 0,J 54

1-0,1*    0/X7l05

0,16,

Przyjmujemy jednocześnie z tahl. 3A wsp6łczynnik u/ - OJ 15, Teraz obf tomy połę przekroju zbrojenia rozciąganego ze wzziru (5.15)

A„ -(0,115' 1 (7,26 0,*5 10,6 f 0/XXl565 0,16 210 f(; 1*0; ¹ --

210

» 0/X)2247 rn² (22Al cm²),

Z tablicy Z,2 przyjęto pręty pw.tome <p 1* mm rozmieszczone co 110 mm;

23,20 cm² > 22Al cm².

H. Ohllrzenie metodą uproszczoną

W metodzie uproszczonej zakłada się /, g6ry możliwość pełnego wykorzystania efektywnej strefy ściskanej. \)la stali klasy A l /, tahl. 3,6 odczytujemy ;rr/,y tym założeniu pole przekroju zbrojenia /(ciskanego obliczamy ze wzoru (5,24;

0,1*0 0,36 - 0,62 (I 0,5 0,62; 0,26* l/l 0,*5 10,6 (0,26 - 0,04; 210

0/X)4U0.

0,62;

Wynik ujemny oznacza, że zbrojenie /(ciskane nie jest prarzebne obliczeniowo, Podr/b nie jak w metodzie ogdinej zakładamy, że zbrojenie A_n stanowią pręty <p 12 mm rozmieszczone co KM) mm (minimalny stopień zbrojenia). Pzeczywisty zasięg efektywnej strefy ściskanej lokuje się poniZej warfofci granicznej. Przy wyznaczaniu wartości £,/, mrrżna skorzystać ze wzoru (5.14; i labl, 3.10.

0,0702 - 0/XXl565 210 (0,26 - 0/74)

*'"*.........0,2^10.6    -0.072 >*,„«• <^5.

Warunek (5,22; nie zzrstal spełniony, gdyż. 2a.    20/74

•n

OWI <

0.26

0,30*,

lak więc zbtojenie rozciągane naleZy wymiarować ze wzoru (1.26). Otrzymujemy

A

C ; C? C l V

fo_tźrc ~- 6 9/■ Z 4 O