skanowanie0006 (125)

6

Nominalne pole docisku wyniesie- Aj =

D-d

*l*N.

Naprężenia dociskowe - (przy założeniu, że 75% nominalnego pola docisku przeniesie obciążenie),

g. ₌ ^F ___{_}_SM^_₌

^d mm _m    (D-d) . _xr Q,15*(d + D)*(D-d)*l*N

^d (</ + D)*0,75*^-^l*l_p*N    ^v ' ^v ' *

8*50 000

l = 5,48 MPa <kj= (30 + 50) MPa

0,75 *(36+40) *(40-36) *40 *8 Dla materiału piasty, wykonanej z żeliwa szarego. Naprężenia te są znacznie mniejsze od dopuszczalnych, możliwe jest zatem zmniejszenie długości piasty do wartości l_pp na podstawie proporcji (naprężenia są wprost proporcjonalne do długości piasty):

^L = JL => / =

k, L

l_p*(Tj 40*5,48

30

= l,3mm - po przyjęciu k_d = 30MPa.

ad.3. Połączenie równoboczne.

Rys.3.3 Połączenie równoboczne i model obliczeniowy połączenia.

Przyjmujemy, że wykonamy niezbyt dokładne pasowanie (tylko dwa boki przenoszą obciążenie) oraz trójkątny rozkład nacisków na połowie długości boku. Siła obciążająca bok połączenia F równa jest objętości piramidy wynikającej z rozkładu nacisków.

M_oh,

F

_F _ 3Mpbi 2 *a

oraz

2

*L

Porównując obydwa równania otrzymamy: ^ * ^<Jj^^x *l_p = —^01,1

<*d

max

^3Mm _t ⁴ 6M_m 2 *a a*l_p a²*l

6M_m 6*50 000 a² */„ '    30² *40

^ 8,3MPa <kj= (30 + 50) MPa,

przy czym a -d_c * sin 45° = 28,3mm przyjmujemy a = 30 mm (unikniemy w ten sposób fazowania kwadratu). Podobnie jak dla połączenia wielowypustowego możliwe jest zmniejszenie długości piasty.

Przy dokładnym pasowaniu (np. H7/h7) można przyjąć założenie , że obciążenie przenoszą cztery boki i wówczas naprężenia maksymalne będą o połowę mniejsze, a odpowiednia zależność będzie miała postać:

_3A^

max

ad.4. Kołek wzdłużny.

Rys.3.4 Połączenie za pomocą kołka wzdłużnego i model obliczeniowy połączenia.