6
Nominalne pole docisku wyniesie- Aj =
D-d
*l*N.
Naprężenia dociskowe - (przy założeniu, że 75% nominalnego pola docisku przeniesie obciążenie),
g. = F ____SM^_=
d mm m (D-d) . xr Q,15*(d + D)*(D-d)*l*N
d (</ + D)*0,75*^-l*lp*N v ' v ' *
8*50 000
l = 5,48 MPa <kj= (30 + 50) MPa
0,75 *(36+40) *(40-36) *40 *8 Dla materiału piasty, wykonanej z żeliwa szarego. Naprężenia te są znacznie mniejsze od dopuszczalnych, możliwe jest zatem zmniejszenie długości piasty do wartości lpp na podstawie proporcji (naprężenia są wprost proporcjonalne do długości piasty):
lp*(Tj 40*5,48
30
= l,3mm - po przyjęciu kd = 30MPa.
ad.3. Połączenie równoboczne.
Rys.3.3 Połączenie równoboczne i model obliczeniowy połączenia.
Przyjmujemy, że wykonamy niezbyt dokładne pasowanie (tylko dwa boki przenoszą obciążenie) oraz trójkątny rozkład nacisków na połowie długości boku. Siła obciążająca bok połączenia F równa jest objętości piramidy wynikającej z rozkładu nacisków.
F
F _ 3Mpbi 2 *a
oraz
2
*L
Porównując obydwa równania otrzymamy: ^ * <Jj^x *lp = —01,1
<*d
max
3Mm t 4 6Mm 2 *a a*lp a2*l
6Mm 6*50 000 a2 */„ ' 302 *40
^ 8,3MPa <kj= (30 + 50) MPa,
przy czym a -dc * sin 45° = 28,3mm przyjmujemy a = 30 mm (unikniemy w ten sposób fazowania kwadratu). Podobnie jak dla połączenia wielowypustowego możliwe jest zmniejszenie długości piasty.
Przy dokładnym pasowaniu (np. H7/h7) można przyjąć założenie , że obciążenie przenoszą cztery boki i wówczas naprężenia maksymalne będą o połowę mniejsze, a odpowiednia zależność będzie miała postać:
max
ad.4. Kołek wzdłużny.
Rys.3.4 Połączenie za pomocą kołka wzdłużnego i model obliczeniowy połączenia.