str144 145

^rm =    \ęj~d = 1,1[2 • 0,59/(1 +0,59)]^0,5 •

• (2 • 2379,5 • 26,84 • 2,8)⁰'⁵ = 566,7 N = 0,5667 kN,

/?_dmin = 414,6 N = 0,4146 kN.

Potrzebna liczba gwoździ do zamocowania słupka i krzyżulców: n_x = 5470/(2 -414,6) = 6,60 —» przyjęto 7 szt., n₂ = 4180/(2-414,6) = 5,04—» przyjęto 5 szt., n₃ = 8700/(2-414,6) = 10,49 —> przyjęto 11 szt.

Z uwagi na ciągłość pasa i mocowanie płyt węzłowych do niego, potrzebną liczbę gwoździ oblicza się, uwzględniając różnicę sił w obu prętach:

N₄-N₅ = 25,7-17,0 = 8,7 kN,

n₄ = n₅ = 10,49 —» przyjęto 12 szt.

Rozmieszczenie gwoździ w węźle z uwagi na drewno:

a_x = (5 + 5cosa)fi? = (5 + 5 ■ 1)2,8 = 28 mm (odległość wzdłuż włókien),

a₂ = 5d = 5 • 2,8 = 14 mm (odległość w poprzek włókien),

a_3c = 10d = 10 -2,8 = 28 mm (koniec nieobciążony),

a_3l = (10 + 5cosa)d = 15d = 15 • 2,8 = 42 mm (koniec obciążony),

a_Ąc = 5d = 5 • 2,8 = 14 mm (krawędź nieobciążona),

a_4l = (5 + 5sina)J = (5 + 5sin60°)2,8 =

= (5 + 5 -0,8660)2,8 = 26,12 mm (krawędź obciążona).

Rozmieszczenie gwoździ w węźle z uwagi na sklejkę (wg p. 7.4.2.2.(6) z PN-B--03150:2000):

a_x = 0,85 • 28 = 24 mm,

a₂ = 0,85 -14 = 12 mm,

a_3t = 0,85 -42 = 35,7 mm (koniec obciążony),

o_3c - 3d = 3 ■ 2,8 = 8,4 mm (koniec nieobciążony),

a_4c = 8,4 mm (krawędź nieobciążona),

a_4t = (3+ 4sina) J = (3 + 4-1)2,8 = 19,6 mm (krawędź obciążona).

Przy rozmieszczaniu gwoździ w węźle należy przyjąć wartości większe.

Obliczenie maksymalnej liczby szeregów w rozmieszczeniu gwoździ w po-irczcgólnych prętach:

pręt IV,: 100/a₂ = 100/14; n = 7, pręt N₂: 60/14; n = 4, pręt 1V₃ odpowiada prętowi iV,: n = 7, pas:    120/14; n = 8.

Rozmieszczenie gwoździ w węźle przedstawiono na rys. 4-3.

Sprawdzenie naprężeń. Naprężenia w prętach kratownicy powinny być sprawdzane przy doborze przekrojów poprzecznych tych prętów. Przykładowo podano iprnwdzenie naprężeń w pasie:

./;«,/ = *m.d-/«o*/y* = 0,9 -18/1,3 = 12,46 MPa,

(i, = iV₄/i4 = 25700/(28 -120) = 7,65 MPa</_t(W = 12,46 MPa.

gpruwdzenie płyt węzłowych. Nie zachodzi potrzeba sprawdzania naprężeń na rozciąganie w płytach połączeń pasa dolnego z poszczególnymi prętami, z uwagi IM zwiększoną szerokość płyt. Dla orientacji podano przykładowo sprawdzenie tlili warunków najniekorzystniejszych (N₃):

f_ik = (45-30)60/90+30 = 40 MPa (interpolacja liniowa z tabl. Z-2.4.2.-1

w PN-B-03150:2000),

/; , = 0,9 -40/1,3 = 27,69 MPa,

o, = 8700/(2-10-100) = 4,35 MPa<27,69 MPa.

Ścinanie:

/rv<>* ⁼ 9 MPa,

Uu = 0,9 9/1,3 = 6,23 MPa, r = (25 700 -17 000)/(2 • 8 • 340) = 1,6 MPa <6,23 MPa.

II Przykład 4-4. Uwzględniając dane z przykładu 4-3, sprawdzić możliwość II wykonania nakładek z twardych płyt pilśniowych (TP).

Założono zastosowanie nakładek grubości 10 mm, sklejanych z 2 warstw płyt pilśniowych twardych grubości 5 mm. Obliczenie naprężenia na rozciąganie w nakładce:

f_lk = 26 MPa (tabl. Z-2.6.2-1 w PN-B-03150:2000 dla płyt grubości 5 mm),

^mod2 ⁼ 0»60>

145