P1010840

312

«. RAMY iCŁBETOWB

Zbrojenie górą podyktowane względami konstrukcyjnymi:

1> odgiąć z prręsfca 2) odgiąć ze słupa

4 0 18 o n = 10.ld era³

2 0 18 o f,* 5.08 cm= 6 er 1$ o

Na krawędzi słupa

A»70+J0/.l»70+J6,6*W.6cin, A®«86,6**5k81,6 cm, ó=»3S cm.

-V ^: 20072 — 3 6 260* 0,25= 20072—4065— 16007 kGm,

1600700

1600700

* 35-81,6*-115 26800704

-0,059, C«0,969,

1600700    1 600700    ,

*~0_r969*51,6*3600⁼ 284653    ⁰⁰¹ *

Zbrojenie górą wynika ze względów konstrukcyjnych 6 2 18 o F_m = 15,24 cm*. -— Na początku skosu

A—70 cm, A©■■70—3 — 67 cm, A—35 cm,

Af = 20072 —16 260-0,75 +645 *0,73*-0,5 = 20072 —12195+181 •> 8058 lcGm

4a»

805800

35 • 67 * -115    18068225

805800

805800

-———=0,045, C* 0,978,

0,978*67-3600    234446

805800 „

— --3,48 cm ,

zbrojenie górą wynika ze względów konstrukcyjnych 4 a 18 o F. —10,16 cm*.

Sprawdzenie nośności przekrojów ukośnych da poprzeczna w osi podpory

16260 kG,

na skraju słupa

£i*16260- 645-0,25 = 16260-161 *=16099 kG ,

fia=16260—645-0,75*16260— 484=15776 kG, & = 16260- 645-1,90* 16260-1226=15 034 kG,

na skraju skosu przed żebrem za żebrem

(?•= 16260— 645 • 1,90—4842*16260—1226 —4842=10192 kG, _: dane dla przekroju na skraju słupa

A*86,6 cm, Ao = 81,6 cm, 6=35 cm, sprawdzenie warunków nośności przekrojów ukośnych

G«2-..«0,25**6A*,

16260 kG<0,25* 115*35•81,6— 67830 kG,

moinnici przekrojów ukośnych w elementach zbrojonych strzemionami można nie sprawdzać^ jeftd

Q < Crf—0,7 S 6A₀»

aa skraju srupa aa skraju skosu

G#=0,75*8,9*35-81,6—19064 kC> 16099 kG, Ga-0,75*8,0-35-67-15652 kG<15776 kG,

«.S. ZASADY OBLICZANIA HAL

a więc należy przekrój strefy przypodpocowej zbroić: odcinek e na którym należy przekrój zbroić

c»i,90-0.5*0.18-0,23-1^6 m,

na odcinku c przyjęto strzemiona czteroranńenne & 6 ze stali A-O, o R,, — 0,8R, =■ 0.8-1900— 1520 kG/coo* o rozstawie co 23 cm, liczba strzemion na odcinku c wyniesie i,» 156:25 +1 =7 sztuk obliczamy

O mmi

ag

gdzie — obliczona wytrzymałość stali zbrojenia poprzecznego przyjmowana przy sprawdzaniu do-śaośei przekrojów ukośnych (/^_#«=0.8^«).t_o - średnia wartość naprężenia stycznego w rozpatrywanym przekroju obliczona ze wzoru t« ** Qlibh₀'),    — obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie,

Jj —1,2 dla elementów zginanych występujących w budownictwie ogólnym,

—=9020 kG/cnr, o> - —

V0.1d.

0,8-1900- 35-67* 11S

2,4* 15776-1.2

c_F — zastępcze naprężenie graniczne dla zbrojenia poprzecznego, zależne od marki betonu, rodzaju prętów zbrojeniowych i dopuszczalnej szerokości rozwarcia np- dla d, — średnica strzemiona (mm)

2660

—-5436 kG/cra’ <9020 kG/cffl\

2660

y, 0,1 • 6 Vo,6

siła rozwarstwiająca na odcinku c wynosi

=36732 kG,

Qe 15776*156

67

część siły rozwarstwiającej T_t przenoszonej przez strzemiona pionowe

?• w—3436-7-0,28-4— 32 325 kG>%T=12224 kG, na pręty ukośnie odgięte 0 18 mm (pod kątem 45^c) przypada

T₀= T- T,=36732- 32325 = 4407 kG,

obliczalny

o*o

■—*•—,< g_M„ a.o= ° - 2365 kG/cm* < 9020 kG/can*

V0.1A    0,1 18

To=y. 8& £F.: «n *₀,

cm*.

1    1^-2365

odgięto ze względów konstrukcyjnych 4 o 18 o F_m=10,16 cm^ł, siła poprzeczna za żebrem

<24-10192 kG,

Oj—0,75- 8,9-35 • 67—15 652 >Q*

— przekrój rozpory na pozostałym odcinku nie wymaga zbrojenia ze względu na siłę poprzeczną, c. Rozpora dolna — przęsło

AT- 12154 kG, 4-60 cm,    4₀ = 60- 3 = 57 cm, 6=35 cm.

d' 7

—=0,12>0.05, d=l cm>3 cm.

4    60