P3040962

4.6. Projektowante złożonych trzonów słupów

ki0,35; <p = 0,938

V 84

Smukłość pojedynczej gałęzi na odcinku h :

Ponieważ współczynniki wyboczeniowe ę- 0.947. tp = 0.938 tą większe od 9 = 0.837, nośność gałęzi pojedynczej i całego trzonu słupa będzie zapewniona. 6. Obliczeni© przewiązek

Zastępczą siłę poprzeczną O obliczono wg wzoru (4.48). czyli:

0 = 0,012 Ig A « 0.012 81,0 21.5 = 20.9 kN Sty i momenty działające na przewiązki obliczono wg wzorów (4.50):

Przyjęto: grubość przewiązki tp = 8 mm. szerokość bp = 200 mm.

7. Obliczenie stertowania

Przyjęto skratowanie bezsiupkowe (rys.4.26b) o kącie nachylenia krzyżulców a = 45° Na krzyżulce przyjęto L50x5,

At = 4.8 cm², fa* » 0.98 cm.

Przyjęto rozstaw węzłów h - 60 cm . a - 45°

Długość krzyZułca:

/* -    + 30.0² = 42 cm

Smukłość:

SM w krzyZułcu:

= 14.8 kN

8 Sprawdzenie nośności słupa stertowanego względem osi swobodnej Zgodnie ze wzorem (4.55) smuktośc postaciowa me wartość.

Smukłość pojedynczej gałęzi na odcinku h

Pontewaz smukłość Am « ma* (45 J. 40.5.21.1) = 45.9 - X«. nośność słupa będzie zapewniona.

Podstawy projektowani* konstrukcji motetowych

4.7. Projektowanie trzonów słupów o przekrojach monosymetrycznych

Słupy o przekroju otwartym monosymotrycznym. podobnie jak pręty ściskane kratownic o tych samych przekrojach, mogą ulec wyboczrniu giętnemu, skrętnemu i giętno-skrętnemu. Kształty przekrojów poprzecznych takich słupów są więc podobne do przekrojów prętów ściskanych pokazanych na rys.4.10.

Do projektowania słupów o tych przekrojach stosuje się zasady jak dla prętów kratownic, przyjmując w nich jednak współczynniki długości wy* boczeniowych zginania giętnego p, i p,.jak dla słupów pełnośctennych lub złożonych, a współczynnik p* jak dla prętów ściskanych kratownic.

*& Przykład 4.7.

Obliczyć maksymalna osiowe obciążenia słupa o przekroju pokazanym na ryt.4.27t. Slup o wysokości 3 m wykonany będzie za stali St3SX. Oba końce stupa umocowana są sztywnie widełkowo n«przesuwnie w obu kierunkach x, y.

Rys.4.27

Im = 0, y_s - e 4,0 cm

% Rozwianie f. Cechy geometryczne A* 1,2 (30.4 ♦ 20) - 60.5 cm*

h* 30.^1^A²ł1^^1,2 20.0 6,0² - 2248 cm 12 ^s2a09cm

2248

60,5

= 37.15 cm.

9*

²⁸⁰⁹ = 48.2 cm 60.5

lo — i* + iy, to - 37.15 ♦ 46.2 = 83.4 cm*

'83.4 ♦ 4.0² a 10 cm

2. Siły krytyczne

Współczynniki zamocowania końców:

Oto Xi - 0,3. xz-<X5 przyjęło iu» My-0.636. »!•-*.