P4250049

P4250049



58

Końcowa różnica temperatur aa wyjściu z podgrzewacza wynosi

Aa St x - 0,

co jest korzystne termodynamicznie. Budowa wymiennika jest prosta, gdyż wymiana ciepła odbywa się bezpośrednio między mieszającymi się czynnikami, z wyeliminowaniem powierzchni wymiany rozdzielającej parę grzejną od podgrzewanej wody zasilającej.

Wymienniki tego typu mają istotną wadę, polegającą na konieczności wyposażenia ich we własne pompy obliczone na pełny strumień (mk+mj wraz z odpowiednim układem regulacji poziomu cieczy w zbiorniku. Uszkodzenie pompy lub regulatora poziomu w jednym wymienniku pociąga za sobą unieruchomienie całego bloku parowego. Z tego powodu stosuje się na ogół schematy zawierające tylko jeden wymiennik mieszankowy spełniający jednocześnie funkcje odgazowywacza. Konstrukcja pompy zasilającej za odgazowywaczem uwzględnia szczególne wymagania bezpieczeństwa ruchowego (np. równoległy układ dwóch pomp lub niezależna pompa rezerwowa).

Z bilansu cieplnego podgrzewacza (rys. 11.16) wynika

(m»+/n^i'w2 =mpip+mkiwl; otrzymujemy odniesiony strumień pary grzejnej

mk

Uwzględniając okoliczność, że w danym przypadku entalpia kondensatu na wyjściu z podgrzewacza równa jest entalpii wody przy ciśnieniu skraplania p:

- f(p),

otrzymujemy

(11.18)


Para grzejna może być przegrzana, wtedy

ip = t'{p)+Aip>

gdzie Aip oznacza przegrzanie pary ponad entalpię nasycenia /"(/?). Gdy para grzejna jest wilgotna, o stopniu suchości x < 1, wtedy w mianowniku wyrażenia (11.18) występuje ciepło skraplania

[x-r(p)+(l -x)f (p)] -i'(p) = xr.

2. Podgrzewacz powierzchniowy z kaskadowym spływem kondensatu grzejnego (rys. 11.17).

Aparaty takie wykazują największą niezawodność ruchową, termodynamicznie są jednak najmniej korzystne, z uwagi na większą końcową różnicę temperatur:

dl, = t„(p)-tw2 > 0.

rop, i p

tw2 .U


r<--

r ■..Tl-

Iw “ lwi


Rys. 11.17. Podgrzewacz powierzchniowy z kaskadowym spływem kondensatu grzejnego

Również odprowadzanie kondensatu grzejnego kaskadowo do linii o niższej temperaturze i ponowne ogrzewanie go po zmieszaniu z głównym strumieniem jest zabiegiem prowadzącym do strat cieplnych.

Przy założeniu, że kondensat grzejny wypływa z podgrzewacza bez prze-chłodzenia, czyli jego temperatura wynosi t„(p), zaś entalpia i'p = i'(p), można obliczyć strumień pary grzejnej z bilansu

mP(ip—Q = w*k(iw2-iwl),

m,, _ fl _

ip-ip

Entalpia kondensatu za przegrzewaczem wynosi

»w2 = cwtw2.

Temperaturę tw2 obliczamy z relacji

twl = t„(p)-dt2,    (11.19)

przy czym końcowa różnica temperatur uwzględniająca korzyści sprawnościowe i koszty inwestycyjne wynosi przeciętnie

dt2 = (2,5—5)°C.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
P4250042 44 gdzie Atw =* tw2—twl — podgrzanie wody chłodzącej, zfr2 = tp—tw2 — końcowa różnica tempe
39 (185) Rys. 39 JTżt JT-J tr* i > -► Rys. 40 ujemnej różnicy temperatur napięcie wyjściowe
) od różnicy temperatur na spojeniu (crmopary. Temperatura odniesienia w naszych pomiarach wynosi 0
73370 Skrypt PKM 1 00107 214 Rozwiązanie wew- Tulejkę należy podgrzać o różnicę temperatur, która wy
pobór ciepła w czasie cyklu Różnica temperatur między wejściem a wyjściem z wymiennika [deg C)
196 197 1 .96 10. Wykonanie Instalacji Jeśli odcinek przewodu o długości L zostanie podgrzany o różn
[m3/s] (6-76) V = wyjściu wymiennika dla pierwszego płynu (np. powietrza), AT2 — różnica temperatur
P4250044 48 2. Drugi zabieg pozwalający obniżyć ciśnienie pk sprowadza się do zmniejszenia końcowej
fizyka2 (2) Tabl. 6.6. Współczynnik redukcyjny różnicy temperatury b!r.j [16] Lp. Rodzaj przestrze

więcej podobnych podstron