skanowanie0007 (105)

Korzystamy z praktycznego zalecenia, że średnica kołka powinna spełniać zależność:

d_k = (0,13^-0,\6)d_c = (5,2-6,4)mm .

Przyjmujemy kołek d_k*l_k =6*35 (długość kołka trochę mniejsza od długości piasty). Na podstawie przyjętego modelu obliczeniowego otrzymamy:

4AF,

<7,/ =-

4AL

4*50 000

c ₂    *

Ł*d> *l_y

= 23, SMPa <k_d= 45 MPa

^■*^**4    40*6*35

Przy czym naprężenia dopuszczalne przyjmujemy dla żeliwnej piasty i połączenia kołkowego.

Rys.3.4 Połączenie za pomocą kołka poprzecznego (promieniowego) i model obliczeniowy połączenia.

Korzystamy z praktycznego zalecenia, że średnica kołka promieniowego powinna spełniać zależność

d_k =(0,2-0,3 )d_c =(8-12 )mm.

Przyjmujemy kołek d_k*l_k =8*65 (długość kołka równa średnicy zewnętrznej piasty).

Należy sprawdzić naciski pomiędzy czopem i kołkiem, pomiędzy piastą i kołkiem oraz kołek na ścinanie. Zakładamy trójkątny rozkład nacisków pomiędzy kołkiem i czopem na połowie średnicy czopa oraz prostokątny rozkład nacisków pomiędzy kołkiem i piastą.

Na podstawie przyjętego modelu obliczeniowego można napisać:

Naciski pomiędzy czopem i kołkiem:

M_nhl = F_ *—*d    => F = ~—^obl    oraz

^{M c} 3 ^{c c} 2*d_c

Porównując obydwa równania otrzymamy:

<L er, , 3M„u —^</max —_221

2    2    *    2 *d_c

f =^L* ^<J‘^/l"^ax * d_L ^c 2 2

_a    __^6Mo»>

^Jmax 2 *d_c d_c*d_k d\*d_k

6M.

6*50 000

= 23, AMPa <k_d= 1 OOMPa.

d]*d_k 40²*8

Przy czym naprężenia dopuszczalne przyjmujemy dla stalowego czopa i połączenia kołkowego.

Naciski pomiędzy czopem i piastą:

d_c+d„ „ 2 M., Siła obwodowa - AL, = F„ *-- => F =

d-d_c

oraz pole docisku - A_d = —-* d_k,

d+d„    2

2M.

4AL

F

AM„,

4*50 000

■ = 9,5MPa <k_d= A5MPa

Naprężenia dopuszczalne przyjmujemy dla żeliwnej piasty i połączenia kołkowego.