74820 P3041003

5.13. Monosymetryczne przekroje belek

Vr — nośność obliczeniowa przekroją przy ścinaniu, którą należy obliczyć wg wzoru (5.38),

e_t — mimośród obciążenia poprzecznego (płaszczyzny zginania* (rys.5.35) względem środka ścinania przekroju, przy czym.

t_w — grubość środnika, bf, tf— szerokość i średnia grubość półki.

Nośność zredukowana uwzględnia wpływ drugorzędnego skręcania bel-

Na rygle ścian osłonowych lekkich projektuje się pojedyncze ceowniki (rys.5.35), które równocześnie są obciążone ciężarami własnymi ścian, osłonowych oraz parciem wiatru.

Rygle zginane są wtedy dwukierunkowo i nośność ich można obliczyć wg wzoru:

w którym:

Afty — nośność obliczeniowa przekroju obliczona wg wzoru:

Afty*W,

(5.73*

Smukłość \i belek walcowanych o przekrojach ceowych można obliczać wg wzoru (5.7) zwiększając otrzymaną wartość smukłości o 25 %. Współczynnik zwichrzenia należy wtedy przyjąć z tahl.4.2 wg krzywej c. Obliczanie raimośrodu obciążenia poprzecznego e_$ jest dość uciążliwe. Zgodnie z oznaczeniem jak na rys.5.35:

et^se_p+y_t-e_t    (5.74*

w którym:

Cp — współrzędna płaszczyzny obciążenia, y₉ — współrzędna środka ścinania, t — współrzędna środka ciężkości.

od*

K

*

Współrzędna e_p dość często jest równa połowie szerokości pasa, czyli tp = 0,5 bf. Położenie środka ciężkości ceowni-ków walcowanych podano w tablicach 191.

Rys.5.35. Parametry do obliczania mimo&rodu obciąłenu e. przekroju oowego

Współrzędną środka ścinania y_t można obliczyć wg wzorów podanych w-tablicy 4.4, czyli dla przekroju ceownika walcowanego (rys.5.35):

(5.75*

w którym:

lf — moment bezwładności pojedynczego paaa o średniej grubości tf względem osi symetrii całego przekroju.

/' Przykład S. 11

■■m i«i tygle pna widwwa w iw—

¹⁰⁴⁰ ***** ^podwłes2°^oe **** *> ijaaai ncmpowych (płefwi onapo«ychi

•■Rozwiązanie

1. Obciążenia i sity wewnętrzne w ryglu Zakłada się. ze zarówno oboążer*# wiatrem jak i ciężarem płyt będzie przekazywane przez *cz

niki — śruby hakowe. Stąd tygiel będzie obaą-

żony w sposób jak tm rys.5.36. Obciążenia stale.

%sUI

Od ciężarów własnych

płyta 0.12 2.4 15 15 ciężar rygla OJ 15 1.1. Razem P_M

-051 kN

■ ojaw

• 054 IM

Obciążenie wiatrem, z poz.obbczert 2.1.4. przykład 2 i przyjęto p 07 kM*n^ł

dla belki dwuprzęsłowej / • 3.0 m

Moment w przęśle (obliczony wg tabkc z wipoiczynntoem NMa# *4-0.156 3 0.84 - 0.39 kNm Momenty podporowe:

H*ai88 3.0 0.84 -- 0.4?kNm 44,-15 3.75 3.0-3.75 15*1158tMn

Reakcja:

V_y= 1.5    3.75 15 - 55 4N

2 Dobór przekroju Przyjęto wstępnie C 160:

M4-118cm* 4*825cm*

3. Klasa przekroju Pas SOSkany:

Środnik:

ÓW 110-9 1)06 <w " ~ 0.75

- 185 <33

Przekrój ■pekaa warunki pnekrogu kiesy 1 4. Współczynnik rwicftrwna

Sprawdzanie warunku aMna bocznego ze wzoru (14); przyjęto p - ł

ttr