Procedura 6.1 (cd.)

1

2

4. Określenie nośności obliczeniowej środnika przy ścinaniu V_{bw Rd}

X_w fyw ^hw tw ,, ^Vbw,Rd = r~ (⁶-⁷)

Ymi

f - granica plastyczności środnika y_M1 = 1,0 — częściowy współczynnik bezpieczeństwa

5. Sprawdzenie udziału pasów w nośności obliczeniowej przy ścinaniu V_bfRd

l, _t2 _f f ( N²') _v *f *yt . M_e<j /£ cN

^bf.Rd - * W*®)

^c Ymi ^

Obliczeniowa nośność przy zginaniu przekroju złożonego wyłącznie z efektywnych części:

Mfk

M,,_m = (6.9) Ymo

c = a 0,25 +-(6.10)

t ^ r

k w w ^Ayw y

Udział pasów w nośności obliczeniowej przy ścinaniu można wyznaczać w przypadku, gdy pasy nie są w pełni wykorzystane do przeniesienia momentu zginającego (Mfcd < M_f,_Rd). bf, tf- wymiary pasa o mniejszej nośności przy obciążeniu siłą podłużną

bf-efektywna szerokość pasa, ograniczona z każdej strony środnika do wartości 15stf

Ymo = 1,0 - częściowy współczynnik bezpieczeństwa

M_E d - obliczeniowy moment zginający M_f k - charakterystyczna nośność na zginanie przekroju złożonego tylko z pasów

Gdy przekrój jest dodatkowo obciążony siłą podłużną Nna, to nośność obliczeniową Mf_;Rd redukuje się za pomocą współczynnika według wzoru (5.9) nor-my [53]

6. Wyznaczenie nośności obliczeniowej środnika przy uplastycznieniu

v._w = ⁿ V-- (6.11)

V3 y_M)

7. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy ścinaniu blachownicy

^b.Rd ⁼ ^bw.Rd ⁺ \f,Rd - ^w.Rd (6-12)

8. Sprawdzenie warunku nośności przekroju przy ścinaniu

n_J=-)^H-<l_>0 (6.13)

^Vb,Rd

VEd - obliczeniowa siła poprzeczna, ewentualnie skorygowana ze względu na wpływ skręcania