243
1 |
2 |
6. Wyznaczenie maksymalnego obliczeniowego momentu przęsłowego elementu z uwzględnieniem efektów II rzędu - wzór (7.38) NEde0 + MEd Ed N N | Ed Ed Ncr Sv |
Nnd - obliczeniowa siła ściskająca elementu złożonego - maksymalny obliczeniowy moment zginający wyznaczony bez uwzględnienia wpływu efektów II rzędu |
Wyboczenie w płaszczyźnie skratowania (względem osi Zj) | |
7. Wyznaczenie obliczeniowej siły ściskającej w gałęzi słupa - wzór (7.25) M h A N = 0 5N + iVAEdnoAch ANch.Ed U’Ji^Ed ^ | |
8. Wyznaczenie długości wyboczeniowej w rozpatrywanej płaszczyźnie wyboczenia elementu- wzór (7.16) ^cr.zi — M-zlL |
pzi - współczynnik długości wyboczeniowej L - długość teoretyczna równa odległości pomiędzy węzłami skratowania |
9. Wyznaczenie wartości odniesienia do określenia smukłości względnej X.=n— = 93,9e Vfy | |
10. Wyznaczenie smukłości względnej przy wy-boczeniu giętnym ■ Klasa 1., 2., 3. - wzór (7.17) ^ _ l^ch^y _ Lcr zl 1 V ^cr,zl ^ch,zl ^1 ■ Klasa 4. - wzór (7.18) i- ^ _ j^ch.eff^y _ ^cr,zl Y A V ^cr,zl *ch,zl ^1 |
A - pole powierzchni przekroju poprzecznego elementu należącego do klasy 1., 2., 3. Ach.eff ^ pole powierzchni współpracującego przekroju poprzecznego elementu należącego do klasy 4., ich.zi - promień bezwładności przekroju pojedynczej gałęzi słupa |
11. Przyjęcie krzywej wyboczeniowej (tabl. 6.2) |
norma [51 ] |
12. Przyjęcie parametru imperfekcji (tabl. 6.1) |
norma [51] |