KONSTRUKCJE STALOWE STR180

i

180

Przykład 7.3 (cd.)

Maksymalny moment zginający przęsłowy Mmax,_Prz,Ed = 371,5 kNm występuje w przęśle A-B przy obciążeniu pokazanym na rys. 7.11.

OBCIĄŻENIE DAJĄCE MAKSYMALNY PRŻĘSLOWY MOMENT ZGINAJĄCY

IHLI	JHIJ JL		„ii	mm
:rn	T"""TTT‘TTTTT'."'	mr	nr:	TTTT
A MOMENTY ZGINAJĄCE	i IlllifnfrinmirmrtnTlTfill ll	ik		A

371.5 kNm

ilnrmw	nrrrrr:^
siły i POPRZECZNE	7

Rys. 7.11. Schemat obciążenia, przy którym występuje maksymalny moment w przęśle A-B

Analiza oparcia podciągu, rozkładu momentów zginających i rozkładu sił poprzecznych wykazuje, że należy sprawdzić:

-    nośność przekroju, w którym występuje maksymalny moment zginający i odpowiadająca mu siła poprzeczna - jest to przekrój nad podporą przedskrajną B,

-    nośność przekroju, w którym występuje maksymalna siła poprzeczna i odpowiadający jej moment zginający - jest to również przekrój nad podporą przedskrajną B,

-    nośność odcinków belki z uwzględnieniem możliwości zwichrzenia - najbardziej wytężone są odcinki a-b (z maksymalnym momentem przęsłowym) i B-d (z maksymalnym momentem podporowym)-rys. 7.11,

-    stateczność miejscową w obszarach podparcia na podporach A, B i C (interakcja zginania, ścinania i obciążenia skupionego),

-    stateczność miejscową w obszarach oparcia belek stropowych na obliczanej belce głównej (interakcja zginania, ścinania i obciążenia skupionego),

-    stan graniczny użytkowalności (ugięcia podciągu).

* * *

Charakterystyki geometryczne i materiałowe podciągu

Dwuteownik IPE 400 (rys. 7.12):

b,

f

Rys. 7.12. Przekrój belki

h = 400 mm, bf = 180 mm, t_w = 8,6 mm, tf- 13,5 mm, r = 21 mm,

A = 84,46-10² mm², W_ei,y= 1156-10³ mm³, W_pi,_y = 1307-10³ mm³, I_y = 23130-10⁴ mm⁴, I_z= 1318 • 10⁴ mm⁴,

I_T = 51,08-10⁴ mm⁴,

I_tó = 490000-10⁶ mm⁶.