Maksymalny moment zginający i siła poprzeczna:
M = 3,44 • 0,5 • 7,02 -4,515 • 7,0 = 52,675 kN • m,
V = 3,44-7,0-4,515 = 19,565 kN.
Założono przekrój poprzeczny słupa 140x600 mm. Obliczenie naprężeń:
Ad= 140-600 = 84 • 103 mm2,
Wy = 140- 6002/6 = 8400 -103 mm3, iy = 0,289-600= 173,4 mm,
H = 2 (wg p. 4.2.1.(6).e w PN-B-03150:2000), lcy= fi l = 2,0 • 7000 = 14 -103 mm,
Xcy = lcy/iy = 14 • 103/173,4 = 80,74,
E0g05 = 8700 MPa (dla klasy GL-35 z tabl. Z-2.3.3-1 w ww. normie),
occtily = 7i2-E0g0JX% = 3,142-8700 / 80,742 = 13,158 MPa,
ky = 0,5[l+/łc(Arely-0,5)+A2ely],
j8c = 0,1 (wg p. 4.2.1.(2) w ww. normie),
fc0gk = 25 MPa,
fmgk = 35 MPa,
K*ly = (fcogk/°ccńly)0’5 = (25/13,158)0’5 = 1,378,
ky = 0,5[1+0,1(1,378-0,5)+1,3782] = 1,493,
Ky = 1 /[ky+{k]-X]tlyr5] = 1 / [1,493 + (1,4932 —1,3782)0,5] =
= 1/2,068 = 0,484,
^ = PjAd = 177-103/84-103 = 2,107 MPa, ac0dy/kcy = 2,107/0,484 = 4,353 MPa,
°myA = M/Wy = 52,675-106 / 8400-103 = 6,271 MPa,
kmoi = 0,9 (przyjęto, że słup znajduje się wewnątrz hali — ma zewnętrzną obudowę — i z powodu braku danych klimatycznych odnośnie warunków produkcyjnych przyjęto klasę użytkowania = 1; klasa trwania obciążenia = krótkotrwale, z uwagi na obciążenie wiatrem),
fc0d = 0,9-25/1,3 = 17,308 MPa, fmd = 0,9-35/1,3 = 24,231 MPa,
i, -0,289 140 = 40,46 mm,
/,, - 2300 mm,
A, - 2300/40,46 = 56,85,
= 3,142 • 8700 / 56,852 = 26,541 MPa,
^,,i, ^ (25/26,541)0,5 = 0,971,
A, - 0,5[1+0,1(0,971-0,5) + 0,9712] = 0,995,
A„ -= 1 /[kz + (*f-A?elz)°-5] = 1/[0,995+ (0,9952 - 0,9712)0,5] = 0,825,
11,11,/,. = 2,107 MPa.
Sprawdzenie warunków określonych w p. 4.2.1.(3) normy:
,fil My / (Ky 'fc0d) + Omyd/fmd + K ■ ^mzd/fmd — ^
4.353 /17,308 + 6,271/24,231 + 0 = 0,528 <1,0,
0dzl(fez ’fc0d) @mydlfmd^^mzd!fmd — ł
2,107/(0,825 • 17,308)+0,7 • 6,271 /24,231 + 0 = 0,3288 < 1,0.
< )bn warunki zostały spełnione. Przekrój pozostawiono bez zmian.
/umocowanie słupa w fundamencie. Obliczenie zamocowania słupa w fundamencie pi/.odstawiono w przykładzie 3-16.