89145 S6303001

8.	h, - (0.265 - 0.0S6.I -0,229 m.
9.	Mfo,). 194 kNm<26.7-10^3-1180 0.04870265 - 0,036 - 0,036;-290 kNm.
10.	/ • 2-194 ■v-0229-./0229*----0.029 m < />/ - 0,048 m. y 26,7 • 10‘* • 1.180
11.	A, -i2Z.tl80-0.029 - 0,000676 m* • 676 mm*. ^v 1339

15. Liczba cięgien dolnych i 676

n ~~—■ 7.27. przyjęto 8 splotów sledmlodrutowych Y1860S7 012,5 mm. Ap i    93

Rzeczywiste pole powierzchni przekroju splotów sprężających dolnych A_p . nAp, ■ 8-93 ■ 744 mm*, czyli spełniono założenie: a_p -0.036 m.

Rozmieszczenie splotów podano na rysunku 14.3-3.

Rys. 14.3-3

16. Maksymalne siły sprężające w cięgnach dolnych:

siła początkowa - maxP_Q -0,00-1860-10*7,44-10“* ■ 1107 kN, siła wstępna - maxP, » 0,75-1860-10³-7,44-10^ ■ 1038 kN, siła trwała - maxP, -0,65-1860-10^a7,44-10'⁴ - 899 kN.

Wstępne oszacowanie strat: 8% początkowe + doraZne, 13% opóZnlone, straty początkowe I doraźne Ęd^ + ZAP, -0,08 maxP_Q ■ 0,00-1107 - 89 kN, straty opóźnione ZAP, ■0,13(max/³0-IdP₀-I^)»0,13(1107 - 89) - 132 kN. Możliwe do wykorzystania siły sprężające: siła wstępna P, = 1107 - 89 ■ 1018 kN < maxP, = 1038 kN, siła trwała P, - 1018 - 132 = 886 kN < maxP, • 899 kN.

17~ aOkNm,

Af*, < (26.7.10³-1.180• 0,048-1088• 10³-7,44• 10^)(0^65 - 0,036 - 0,036)= 134 kNm.

18.    Nf_t - 1088 10³ • 7,44 • 10"V0,265 - 0.036 - 0,036; ■ 156 kNm._

19. / - (0285 - 0,036)- /(0,265 - 0,036)*---- 0,023 m,

' f    26,7 -10³ -1,180

0.023 rn < ( ;„(/» - a'_p)- 0,43(0265 - 0,036)- 0,098 m.

1

1339

20.

26"

/26,7 • 1,180 • 0,023 -1088 • 744 • 10*^ < 0 - sploty górne obliczeniowo zbędne.

A_e -0.1728 m*, A„ - 0,1768 m*. /« ■ 0,001531 m\ v, -0,1303 m, v"_t -0,1347 m, W_e - W;-0001495 0,1325-0,01128 m^J, W_os • 0,001531:0,1303 - 0,01175 m³.

- 0001631 0,1347 - 001137 m³, a_p -0,1325 - 0,036 - 0,0965 m.

-granicznym zarysowania dla dolnei kra wadzi przekroiu (przy zatajonym poziomie atml jest spełniony-

B. Sprawdzanie strot sprężania (proceduro z tablicy 4-2)

1*Zestawienie danych z pro|ektownnla przekroiu t założenia technologiczna

-    z projektowania elementu:

^AP ■ 744 mm³, A_p} m 93 mm*. e_p- 0.0966 m.

'p* - 1860 MPa, £_p - 190-10* MPa, m 0.65^ • 0.65-1860 - 1209 MPa.

■ 075/^ - 0,75-1860 - 1395 MPa. tfpo^n "OM/p, • 0.80-1860 - 1488 MPa.

0,1768 m“, /_M -0.001531 m⁴. £_cm - 35-10* MPa. / - 8.98 m.

M_a m 0,| 25-4.3-8,9³ - 43 kNm. M_ił0 - 0.125-3.0-8.9* - 30 kNm, P_a • 877 kN.

-    założono do obliczania strat:

L " 50.0 m (długość toru naciągowego), a_0s/ »3 mm.

^u ■ 2(br + Ti) - 2(1.180 +■ 0.265) ■ 2.89 m, ^    --²- -^²⁸ -0.120 m - 120 mm.

U 2.89

“ pełzanie w chwili sprężenia (f₀» 3 dni. RH » 80%), według załącznika A normy (N1):

0.120 m - 120 mm,

AfafeJ - ^/w/»y^(foK(®.łoJ -1244 - 2.425 • 0.743 • 1 - 2.242.

- skurcz w chwili sprężenia (l₀>3 dni, RH - 80%). według załącznika B normy (N1)

s_ctd.m - [160 + &o(90 - fgm)]1    - [160 + 5(90 - 4S)]l 0~* 0.756 - 0.00028.

Sc,_a - 'o«*.-A*(^cl0<to) - 0.00028 • 1 - 0.00028.

Sccm - 2,5(1^ - 10)l0** - 2.5(40 - 10)l0"⁶ • 0.000075.    1.

Sam - 'osa^lasH ■ 0.000075 • 1 - 0.000075.

Sos - s_c,d +*C*» " 0.00028 + 0.000075 - 0,00034.

- pełzanie po przyłożeniu dodatkowego obciążenia stałego jg (:, = 60 dni. RH = 80%) według załącznika A normy (NI):