84210 IMAG1059

,    ₂₄ pc«io«i« +0*00, wyliczone naprężenia

przekroju pierścieniowego komina. W crrairo 1 ten jest osłabiony otworem wlotowym *    ... _c0 Ajnaga rachunkowego sprawdzenia,

iraeaia    * osłabionym przekroju posłużymy

« J%noxsy*i i waoraml, podanymi poprzednio w p.2.8.4- Użyte m «»c5wch ^y-abole objaśnia rys.31*

I _r-^itrykanym przypadku R = 4,47 m, d = 0,50 m_#

* » 3*37 a, b * 2,40 m.

t . rt‘2² - r²) - bd = J-(4,47² i 3,97²) - 2,4 jTo,5 i = 13,25 | 1,20 = 12,05 m²t

i I =V ⁽ⁱ*² - P l 2~?'*1§7Ó5~ (4,47² | 3,97²; | 0,42 i

^J12 ■ 4 ^(r4 | ^r4; I 1 B I B I ^Fo *² 1 1 ^(4,474®Tf^,_i i ^ »4,47³ i 3,97³; - 12,05*0,42² | 118,7-21^5-2,1=95,1 m⁴.

koment bezwładności zastępczego przekroju zbrojenia

?„¹² = 130 0 20 (= 408,5 amilB 8

^J12~2^a‘^Fz²' m I i ¹² i °»⁰⁴⁰⁸⁵t|* 4,4² 1 4*75 119

Wskaźnik wytrzymałości zastępczego przekroju

v    y*

-p.7    'Ma ^{+ J}12    95.10 + 4.75    «« , _3

*12 " TTi---4,47 ’+ 0,42 " ²⁰»^{4 m} *

Zastępczy przekrój poprzeczny żelb.etowego płaszcza

JP₁₂ = 12,05 + 12 • 0,04085 = 12,5.4 m^Z.

Z tablicy 8 (kolumna 9 i 10):

min EM = 4589,71 ®n

max R_c = 2029,3 T, max EM = 4637,22 Tm; min BL I 1544 T,

z

- 147 1

max

*12

2029.3.4637,22 _

12,54“ 26,4 "

162+227 = +³®| T/m²< 1000 T/m²;

min 5,

■12

1 1544

iKi

. 4589.71

± ■ ź&rr

123 ± 225 = +3^1 T/m².

Największe naprężenie rozciągające w rozpatrywanym przekroju żelbetowym wynosi 10,2 kG/cm², wobec wytrzymałości ob-liozenlowej betonu na rozciąganie 17,5 kG/cm².

Dodatkowe zbrojenie pierścieniowe nad- i podotworowe określimy w przybliżeniu według schematu obciążeń przedstawionego na rys.33.

Przyjmując, że nad otworem największy nacisk pionowy jest zbliżony do wartości (tablica 8) obliczonej dla pełnego przekroju pierścieniowego na poziomie +0,00, czyli wynosi 6^ =

= 322 T/m , otrzymuje się obciążenie z góry przypadające na

P = p • 1= 322 *0,50 *2,40 i 386 T.

p B5H

Zatem reakcja podporowa -5-=sg— = 193 T, a pozioma siła ^^i!ągaj=ą^?H ^0,25 • ^193 a .48,25 T.

Potrzebne-zbrojenie nad- i podotworowe

P

zo

H • s 48250. * 1,6

30,9 cm²;

przyjęto 20 0 14 mm (= Mm& cm?)

Rozkład zbrojenia przyotworowego należy zaprojektować według objaśnień podanyw p.2.8.4 (rys.32).

Zgodnie .z us%ąłenisuni. normy [17], w ścianach kominów żelbetowych o wysokości większej od 100 m należy obliczyć wielkość rozwarcia rys (p.2.2k). Obliczone maksymalne rozwarcie rys a^ w betonie trzonu komina powinno spełniać warunek stj, < 0|2 mm'l|pi2^!.6.6 normy).

Dla przykładu przeprowadzimy sprawdzające obliczenia w cokole prży czopuohu, w przekroju nr 12 powyżej poziomu terenu.

a. Przy zbrojeniu poziomym (obwodowym), przenosząoym naprężenia termiozne w żelbetowym płaszczu koir

SSM/03/31 14:37

d a 50 óm, F_b = b • d = 100 • 50 * _