- 50
Ol80
+ 0,133.,
. 0,067 + 0,207 i ff,377 1 0,134 k = o^g S 1,09 kcal/m2 h °C,
\ Spadek temperatury przy napływie ciepła
dt * t_ - t. » I 4yH| 1 jSI I 19°C« I
an
2* Spadek temperatury w wykładzinie szamotowej At0_1 - t0 - t1 = 1,09 • 0,207- • •a#4 60°G|;J średnia temperatura w wykładzinie
j* 1 i llUŚ # J1611 I '.„„.iH
*0-1 s 2— “-* 19
od odpowiada temperaturze t | 190°C, dla której określoui, 3. Spadek temperatury w warstwie izolacji żużlowej
265 = 109°C|
107°C,
^1-2 B *•] " t2 a 1*°9 • QfJ7‘7 średnia temperatura w warstwie żużla
Jr *1 + *2 161 + 52
‘1-2 = 5 = 2
co ł przybliżeniu odpowiada | = 110°C, dla którego oktesl;-eo A,.
4* Spadek temperatury w płaszczu żelbetowym dt2_3 * t2 - t3 = 1,09|| 0,134 uj 265 = 39°C| średnia temperatura w płaszczu żelbetowym
~ 32°C,
2-3
co odpowiada temperaturze t = 30°(% dla której określono *
5. Spadek temperatury przy odpływie oiepła
At . = t - t = 1,09 i 0,133 I 265 = 3B°C.
ao i z
Rozkład temperatur w rozpatrywanej ścianie komina jest przedstawiony |p rys.23*
ipi |
V IM |
|| |
V*240*C tft=*221*C t*r*l91*C | |
■ |
3 >W łj |
n |
tj=*161“C t4r+107*C | |
t£r**32*C |
t1=*52*| | |||
#6* | ||||
tf=*13-C | ||||
t»=“25*C |
■\vsVs>S| |
t W in |
'sriz |
r*83cm |
uT |
*i=95cm | |||
^.=100 cm | ||||
w |
R=120cm | |||
Rys.23. Wykres spadku temperatury w zaizolowanej ścianie komina żelbetowego
Z przeprowadzonych ob-liczeń termicznyoh wynika, że dzięki wysokiej skuteczności zastosowanej izolacji najwyższa temperatura w żelbetowym płaszczu komina jest znacznie mniejsza od 100°G, a różnica temperatur po obu stronach płaszcza może osiągać wartość 39°0,a więc poniżej dopuszczonego normą At-w < 70°C. Zatem w. takim przypadku przy wymiarowaniu płaszcza można nie uwzględniać wpływów termicznych, gdyż wywołane nimi naprężenia są niewielkie.
Natomiast wyższe różnice temperatur w płaszczu powodują wzrost naprężeń termicznych, co może spowodować powstawanie pionowych rys i pęknięć w płaszczu komina.
Z powyższego wynika,- że prawidłowe dobranie odpowiedniej izolacji ma istotne znaczenie dla trwałości komina.
Pionowe spękania termiozne kominów są spowodowane momentami gnącymi, działającymi w poziomych pierścieniach kominowych. Momenty te, wywołane różnicą temperatur po obu stronaoh płaszcza, można wyrazić w przybliżeniu wzorem
Mt
at
11 j