18275 P1030340

18275 P1030340



262 M.Polowczyk. E.KIugmann - PRZYRZĄDY PÓŁPRZEWODNIKOWE

IGSr- prąd rckombinacyjny bramka-zródlo (patrzwzór (2.38b));

UtB

+ 0.005

(6.160)


Składowa IGD dla tranzystora w konfiguracji WS może być natomiast opisana wzorem

(6.161)


(6.162a) (6.162b)


JGD = TGDd + IGDr ' %

gdzie: IGDd, IGDr - składowe dyfuzyjni i rckombinacyjna, opisywane wzorami (6.159) i (6 160), w których napięcie UGS zastępuje się przez UGD,

I -prąd jonizacji zderzeniowej .    VK

Ij - aj • ID • ( Udo + UrJt ^DG +    ; Udo + Up > 0

Ijs 0 dla Udg+ Up < 0

gdzie: a. -współczynnikjonizacji.

VK - napięcie progowe jonizacji.

Składowa prądu bramki pochodząca z jonizacji zderzeniowej (L) występuje wówczas, gdy strumień elektronów tworzących prąd drenu przepływa z dużą prędkością ( prędkością nasycenia vm ) przez obszar zaciśnięcia kanału. Elektrony tego strumienia zderzając się z atomami półprzewodnika mogą jonizować je.

Powstające przy tym dziury i elektrony są unoszone siłą pola elektrycznego prostopadłą do powierzchni bramki. Wartość tej siły może być szacowana jako qE+;

c UPO

9Br IDG    («-!«)

gdzie: 1^. - odległość dren-bramka.

Wartość prądu Ij jest proporcjonalna do prędkości generacji zderzeniowej nośników ładunku, która z kolei jest proporcjonalna do gęstości strumienia jonizującego (ID) oraz energii kinetycznej elektronów strumienia jonizującego, która to energia jest proporcjonalna do napięcia na zaciśniętej części kanału, tj. UDG+UP. Wartość prądu jonizacji jest również proporcjonalna do prawdopodobieństwa wystąpienia jonizacji zderzeniowej. Prawdopodobieństwo to zgodnie z elementarną teorią jonizacji zderzeniowej [HI] narasta eksponencjalnie z natężeniem pola elektrycznego w obszarze jonizacji, tj. może być przyjęte za proporcjonalne do czynnika exp[-VK/(UDG+Up)].

Analiza szczegółowa zależności Ij od ID i od UDG+Up prowadzi [Al] do równać (6.162a) i (6.162b). Równania te są stosowane m.in. w uniwersalnym programie symulacyjnym SP1CE.

6.2.1.2. Stałoprądowe schematy zastępcze tranzystora JFET

W przybliżonych obliczeniach inżynierskich tranzystor JFET zastępuje się dwuwrot-nikicm (czwómikiem), którego gorący zacisk wejściowy jest odizolowany od pozostałej części tranzystora, a obwód wyjściowy stanowi bądź konduktancję zmienną pod wpływem napięcia Uqs i UDS (patrz rys.6.38a), bądź źródło prądowe sterowane napięciem (rys.6.38b).

GdsCUgs^ds)

G'

; \

D

k

we

V

y

—>

Uos k

9

UDs

S

-oS



Rys. 6.38. Slałoprądowe schematy zastępcze tranzystora JFET:

») Tranzystor JFET jako układ ze zmienną kondukt ancją GDS(Ucs,UDs), oj tranzystor JFET jako układ zc sterowanym źródłem prądowym    c) pełny schemat zastępczy


Schemat z rys.6.38a jest stosowany zwykle dl a tranzystora pracującego w zakresie omowym. W tym przypadku z wzoru (6.148) możemy wyznaczyć konduktancję Gos;


Schemat z rys.6.38b jest stosowny zwykle dla tranzystora pracującego w zakresie zaciśnięcia kanału. W tym przypadku Id(^GS-^Ds)=Id(^Gs) 1 P°ld źr<5dła może być określony z zależności (6.149).

Schemat z rys.6J8c jest najbardziej ogólnym, przy tym zawiera on tzw. część wewnętrzną tranzystora, znajdującą się między punktami G-D’-S\ i tzw. rezystancje szeregowe: rDD> - drenu i rss< - źródła. Część wewnętrzna opisywana jest zależnościami: (6.153).:(6-162), w których napięcia UDS i trzeba zastąpić przez UD.S. i UGS..

Schemat z rys.6.38c jest stosowany m.in. w programie komputerowym SPICE.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
P1030331 244 M.Polowczyk. E KIugmann - PRZYRZĄDY PÓŁPRZEWODNIKOWE W schematach zastępczych tranzysto
45131 P1030358 296 M.Polowczyk. E.KIugmann - PRZYRZĄDY PÓŁPRZEWODNIKOWE 6.18. Elementy macierzy [be]
71151 P1030346 272 M.Polowczyk. E.KIugmann - PRZYRZĄDY PÓŁPRZEWODNIKOWE Czas transportu elektronów p
P1030350 280    M.Polowczyk, E.KIugmann - PRZYRZĄDY PÓŁPRZEWODNIKOWE6.23. Tranzystory
P1030351 282 M.Polowczyk. E.KIugmann - PRZYRZĄDY PÓŁPRZEWODNIKOWE odbierany lub wzmacniany sygnał w.

więcej podobnych podstron