26421 S6303012

SI' ^•*n^t‘f_otf^(h~a_[>2-0Sx^~A_pfV<r_pe[ri-a_pl-a_P2) =

= 26700 0.4-0,406(0.70 - 0.050 - 0.5-0.406) - 1400 0,927(0.70 - 0.045 - 0.050) = 1938 - 7fts

ac Z r%n\ . f\ onm — ono UMm

^Msa 1    -t-epej * 655(1.045-1.081 + 0.300) = 902 kNm

1153 kNm

’_____ -D*;    ’    —---- ---------

²³' ^Mfkn ^£ 'Ksai ■ 1153 > 902 nośność jest zatem także dla tego przypadku wystarczającą    '

I

I

I

Zaprojektowany przekroi, wraź re strzemionami przyjętymi jak dla słupów żelbetowych przedstawia rysunek 1 ^.5*2

7x46=322

M.

400

M

Rys. 14.5-2 ^{1 2}

2.42

- skurcz do chwili sprężenia (f₀ = 7 dni. RH - 80%). według załącznika 8 normy INT\

CcJitę) = Ges a/2os (. f Q )

_£es „ = [i 60 + &J90-fj0~*/?_RH ³(160+5-(90 - 4S)\lQ~⁶ -0,756 = 0,00028 ,__.

£eJit_Q) = 0.05540.00028 = 0.000016.

Ą*(®.r₀ ) = 0.00028 - 0.000016 = 0.000264

«csa.« - 2.5(kc-10)10* = 2,5(40-10)10”³ = 0000075 . e_a„ = _£csa +    = 0.000264 +0000075 = 0000330

- pełzanie po przyłożeniu dodatkowego obciążenia stałego (t, = 60 dnt, RH = 80%), według załącznika A normy [N1]:

2. Siła pierwotna w cięgnach sprężających

Poio ~ maxPnio = 0.80-1770 10^ł-30.8-10r^> = 4361 kN

3.

40 =5^190.10³-30.8-10- =35 kN °-^sł cnn

50,0

4.

P_cwo - dPa* = 4361 - 35 = 4326 kN

5.

o-po 1405

= 1405 MPa. dla—22. = ——-=0.79 -> 5 = 42%. fpij 1770

f,

=    1.176 •2,425 •0,422 = 121;

-    klasa relaksacji stali sprężającej: 2;

-    okres od naciągu do przekazania sprężenia na beton 8 dni. tp = 200 godz.

-    całkowite pole powierzchni splotów:

Ap = Aw+Acm = 1400 + 1680 = 3080 mm²,

do-prtooo = 0.042-1405 = 59 MPa. dla t„=200 godz. -* S, = 65% ,

dg-M = 0,65-59 = 38.4 MPa. AP* = 38.410³-30.8-10'* = 118 kN.

7,    Nie występują straty od wpływów termicznych (naturalne dojrzewanie).

8.    Siła początkowa

1

B. Sprawdzenie strat sprężania (procedura z tablicy 4-2)_

2

Zestawienie danych z projektowania przekroju i założenia technologiczne: - z projektowania elementu:

A*t> = 1400 mm². A,#) = 1680 mm², A_p, = 140 mm². epi = 0.30S m. ep2 = 0.300 m. f» = 1770 MPa. E₀ = 190 GPa,

Oaorn, = 0.30-/C* = 0.80-1770 = 1416 MPa.

***» = 0,75-fp* = 0,75-1770 = 1328 MPa. optrr = 0.65/f* = 0.65-1770 = 1151 MPa.

Ac = 0,280 m² /_c= 11.43-10'³ m⁴, u = 2,20 m, te = 2Ac / u = 2-0.280 / 2,20 = 0.255m = 255 mm.

A* = 0.297 m². /„ = 12.74-10* m⁴.    = 35 GPa;

- założono do obliczania strat:

L = 50,0 m f długość toru naciągowego), aos/ = 3 mm

3

Pa = Pna - 4Po s/ - ńPar = 4361 - 35 - 118 = 4208 kN,_