69964 IMG 32

Wprowadzając jednak ogrzewanie skroplin od temperatury t₀ do temperatury t potrzeba na to ciepła określonego polem ADG, a wlec ilość ciepła musi być na ten cel odebrana z turbiny przez upusty; ta ilość ciepła przedstawiona jest przystającym polem BCH,

Rys. 172-Schemat realizacji obiegu z regeneracją ciepła przy trzech upustach pary

Przy stosowaniu takiego obiegu z regeneracją ciepła sprawność teoretyczna wyrazi się na wykresie (rys. 171) stosunkiem pól ABHD

1    ABHKED, a więc dwóch prostokątów o- tej samej podstawie, czyli sprawność otrzymana jest równa sprawności obiegu Carnota.

W rzeczywistości nie jesteśmy w stanie w turbinach zastosować nieskończonej ilości regeneratorów-upustów (stosujemy dwa do pięciu), więc sprawność będzie gorsza niż przy klasycznym obiegu Carnota, ale lepsza niż przy stosowaniu obiegu Rankine’a bez regeneracji o wartość

2    do 7*/o.

Wykres teoretyczny obiegu przy trzech upustach przedstawiono na rys. 171, a schemat jego realizacji — na rys. 172.

Para odbierana jest z kolejnych stopni turbiny przy coraz niższych temperaturach i ciśnieniu i doprowadzana do regeneratorów — wymienników ciepła, przez które przepływają skropliny ze skraplacza, ogrzewając się od temperatury t₀ do t]. Skropliny pary grzejnej zabiera pompa zasilająca kocioł i łącznie ze skroplinami ze skraplacza wtłacza do kotła.

Nadmienić należy, że para zasilająca turbinę jest zwykle parą przegrzaną, mimo to efekty stosowania regeneracji są podobne jak dla pary nasyconej.

Przykład 72. Dla siłowni kondensacyjnej pracującej wg obiegu Ranklne'a obliczyć zapotrzebowanie paliwa o wartości opałowej Wu *=* 5000 lccal/lcg, zużycie pary przez turbiną napędzającej generator o mocy g 20 MW oraz zapotrzebowanie wody chłodzącej skraplacz. Parametry pary zasilającej turbinę są: p M 50 ata

JBSfji.nlo w skraplaczu p„ * 0,03 oto, Temperatur, _w«d« , i^{00 C}'JvAocle lS'C> |f wylocie 25"C,    '    'nu*.

. m: itfl P^uc _n„_jC! wynosi:

____i* urewtl

^l**"    icoua

^,pr8wnotó wewnętrzna turbiny    t/i

^\rńość mechaniczna turbiny    t/m    -    0,»7

BSH& eeneratora    tyg    **    0,08

0,88

*“ 0 , 8

ssppH0^Ht; 1-------

Śprawiiośi generatora*

820,3 kcal/kg f, *• t„ - So6 kcal/kg 32,6 kcal/kg

Z wykresu l-s i tablic pary wodnej odczytano (p. ryz, t?j)

u =

Rys, 173-Do przykładu 72 Entalpia właściwa pary wylotowej z turbiny

I iir(ii-y m - 820,3-(820,3-508)0,8 = 570,3 kcal/kg

Sprawność teoretyczna obiegu

| M | ⁸²⁰’³~⁵.fe 10,397 "    .i,-Ą    _: 820,3-32.6

Sprawność ogólna siłowni

% ~ mykWmlg    '

IHgm    ifo = 0,397 ■ 0,85 ■ 0,8-0,97-0,96 =p0,ZS1

^Użycie paliwa fi przez siłownię

Nel = BW_U i?*

B =

W_u ę₀ 5000*0,881 ■

Hp/iw * h) - równoważnik cieplny kilowatogodziny.

Potrzebowanie pary przez turbinę

860-20-10* ₌,_a700W/h

mam

N_t = DH-i«) ’ lec* ^N>